Lugansk Radio Amateurs Association - 출력 루프 시스템. p 회로의 콜드 튜닝 출력 P 회로를 켜는 방법

성적 증명서

1 392032, Tambov Aglodin G. A. P CONTOUR P 회로의 특징 현대 반도체 기술과 집적 회로의 승리 행진 시대에 진공관 고주파 전력 증폭기는 관련성을 잃지 않았습니다. 트랜지스터 전력 증폭기와 마찬가지로 진공관 전력 증폭기에는 고유한 장점과 단점이 있습니다. 그러나 진공관 전력 증폭기의 부인할 수 없는 장점은 진공 장치의 고장 없이 그리고 전력 증폭기에 특수 불일치 보호 회로를 장착하지 않고도 불일치 부하에서 작동한다는 것입니다. 모든 진공관 전력 증폭기의 필수 부분은 양극 P 회로입니다. 그림 1. 송신기의 P 회로 계산 방법론에서 Konstantin Aleksandrovich Shulgin은 P 회로에 대해 매우 상세하고 수학적으로 정확한 분석을 제공했습니다. 그림 1 독자가 필요한 저널을 검색하는 수고를 덜기 위해(결국 20년 이상이 지났음) 다음에서 빌린 P 회로를 계산하기 위한 공식은 다음과 같습니다. fo = f N f B (1) 기하 평균 빈도 헤르츠 범위; Qn X r = 회로의 부하 품질 계수 P; 회로의 고유 품질 계수 P는 주로 유도성 요소의 품질 계수에 의해 결정되며 그 안에 값이 있습니다(일부 소스에서는 Q XX로 지정됨). 주로 인덕터에서 회로의 자체 손실은 필드를 따라 표피 효과와 방사선 손실을 고려해야 하기 때문에 정확하게 계산할 수 없습니다. 표시된 공식에는 ±20%의 오류가 있습니다. N = (2) 회로의 변환 계수 P; 전력 증폭기의 양극 회로의 등가 저항; 부하 저항(피더 라인 저항, 안테나 입력 저항 등); Qn θ = 1 (3) P 회로 효율;

2 X = N eta (Qn θ) N 1 Qn (4); X X = Qn X θ (5); Qn X X = (6); θ 2 2 (+ X) 2 10 = X 10 = 6 12 pf (7); X µgn (9); 10 = 12pf(8); X P 회로는 품질 계수 Qn을 갖는 공진 회로인 반면, 낮은 저항 부하 저항을 양극 회로의 높은 저항 등가 저항으로 변환하는 저항 변압기입니다. P 윤곽을 이용한 변형 가능성을 생각해 봅시다 다른 의미=const인 경우 부하 저항을 양극 회로의 등가 저항에 넣습니다. 공통 그리드가 있는 회로에 따라 병렬로 연결된 4개의 GU-50 5극관에 조립된 전력 증폭기용 P 회로를 구현해야 한다고 가정해 보겠습니다. 이러한 증폭기의 양극 회로의 등가 저항은 = 1350 Ohm (각 5극관에 대해 5400 ± 200 Ohm)이고 출력 전력은 대략 R OUT W, 즉 전원 R PO W에서 소비되는 전력입니다. 에 의해 주어진 조건: 범위 80미터, fo = f f = = , NV =1350 Ohm, Qn=12, =200 공식 (1) (9)을 사용하여 5개 값을 계산해 보겠습니다. =10 Ohm, =20 Ohm, =50 Ohm, =125 옴, =250옴. 계산 결과는 표 1에 나와 있습니다. 표 1 범위 80미터, fo=Hz, =1350Ohm, Qn=12, =200 SWR N pf μgn pf,78 5.7 20 2.5 67.5 357.97 5.8 50 1.0 27.0 333.04 6.5 10.8 302.98 7.94 972.4 273.80 9.56 642.2 다른 범위에도 비슷한 계산을 해야 합니다. 보다 명확하게는 요소 값과 부하 저항의 변화를 그림 2의 함수로 그래프 형태로 표시합니다.

3 400 C1 pf μg 8.8 7.2 5, pf 그림 2 참고 형질그래프: 커패시턴스 C1의 값은 단조롭게 감소하고 인덕턴스의 값은 단조롭게 증가하지만 커패시턴스 C2의 값은 = 16 20 Ohms에서 최대값을 갖습니다. 이 문제를 해결해야 합니다. 특별한 관심커패시턴스 C2의 튜닝 범위를 선택할 때 고려하십시오. 또한 순전히 활성 특성의 부하 저항은 일반적으로 매우 드물며 부하(안테나) 저항은 본질적으로 복잡하며 반응성 구성 요소를 보상하는 데 필요합니다. 추가 재고 P 회로의 요소 조정 범위에 따라. 그러나 ACS 블록을 사용하는 것이 더 정확합니다(일치 안테나 장치) 또는 안테나 튜너. 진공관 송신기와 함께 ACS를 사용하는 것이 좋습니다. 트랜지스터 송신기의 경우 ACS가 필수입니다. 위의 내용을 바탕으로 부하 저항이 변할 때 조정하려면 그림 3의 P 회로의 세 가지 요소를 모두 재배열해야 한다는 결론에 도달했습니다. 그림 3 P 회로의 실제 구현 지난 세기의 60년대 중반부터 그림 4의 P 회로 다이어그램이 유포되어 왔으며 이는 뿌리를 내린 것으로 보이며 많은 의심을 불러일으키지 않습니다. 하지만 P 회로에서 유도성 요소를 전환하는 방법에 주목해 보겠습니다. 1 2 S Fig.4 T Fig.5 S 유사한 방식으로 변압기 또는 단권 변압기를 전환하려고 시도한 사람은 Fig.5. 한 번이라도 단락되면 전체 변압기가 완전히 고장날 수 있습니다. 그리고 P 회로의 인덕터를 사용하면 의심의 여지 없이 똑같은 작업을 수행합니다!?

4 첫째, 인덕터의 개방 부분의 자기장은 코일의 폐쇄 부분에 단락 전류 ISC를 생성합니다. 그림 6. 참고로 P 회로(및 다른 공진 시스템)의 전류 진폭은 그다지 작지 않습니다. I K 1 A1 = I Qn = 0.8A, 여기서: I K1은 P 회로의 공진 전류 진폭입니다. ; I A1 양극 전류의 첫 번째 고조파 진폭(4개의 GU-50 I A1 0.65A에 대해) 그림 6 그리고 단락 전류의 에너지는 어디에 소비됩니까(I 단락 그림 6): 단락을 가열하기 위해 -스위치 S의 접촉 노드를 가열하기 위해 회로가 회전합니다(그림 4). Q-미터 그림 7 Q-미터 Q =200 Q 단락 20 a) b) 둘째, Q-미터(품질 계수 측정기)를 사용할 수 있는 경우 개방형 인덕터와 부분적으로 닫힌 회전에서 판독값을 얻습니다. 7a, 그림 7b 단락의 Q는 Q보다 몇 배 작습니다. 이제 공식 (3)을 사용하여 P 회로의 효율성을 결정합니다. = 1 = 1 = 0.4?! kz 20 P 회로의 출력에서 ​​우리는 전력의 40%를 가지며, 60%는 가열, 와전류 등에 사용됩니다. 첫 번째와 두 번째를 요약하면 P 회로가 아니라 일종의 RF 도가니로 끝납니다. I 단락 P 회로를 건설적으로 개선하는 방법은 무엇입니까? 옵션 1, 그림 4에 따른 회로는 다음과 같이 현대화될 수 있습니다. 유도 요소의 수는 2~3개의 코일이 아닌 범위의 수와 같아야 합니다. 평소처럼. 근처 코일의 자기적 상호 작용을 줄이려면 축이 서로 수직으로 배치되어야 합니다. 적어도 공간에는 3개의 자유도(X, Y, Z 좌표)가 있습니다. 스위칭은 개별 코일의 교차점에서 수행됩니다. 옵션 2: 가변계와 같은 조정 가능한 유도 요소를 사용합니다. Variometer를 사용하면 P 회로를 보다 세밀하게 조정할 수 있습니다(표 1 및 그림 3). 옵션 3: 폐쇄 또는 부분적으로 폐쇄된 코일의 존재를 배제하는 스위칭 유형을 사용합니다. 스위칭 회로에 가능한 옵션 중 하나가 그림 8에 나와 있습니다.

5 M M M 그림 8 문헌 1. Shulgin K. A. 무선 송신기의 P 회로 계산 방법, 7

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답안지 연습 1.1.1. U U out in R 2 R 1 C 2 2 1 arctg RC 연습 1.1.2. f, Hz U 입력, V U 출력, V, o s2 () s tg() 50.0 23.0 6.7 0.291 73.6 400.00 11.78 20.00 3.4 64.6 23, 0 8.4 0.365 66.9 240.37

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강력한 RA 증폭기를 설계할 때 라디오 아마추어가 직면하게 되는 기능과 증폭기 구조가 잘못 설치된 경우 발생할 수 있는 결과에 대해 계속 대화해 보겠습니다. 이 기사에서는 고출력 증폭기를 독립적으로 설계하고 제조할 때 알아야 하고 고려해야 할 가장 필요한 정보만 제공합니다. 나머지는 자신의 경험을 통해 배워야 합니다. 자신의 경험만큼 소중한 것은 없습니다.

출력단 냉각

발전기 램프의 냉각이 충분해야 합니다. 이것은 무엇을 의미 하는가? 구조적으로 램프는 냉각 공기의 전체 흐름이 라디에이터를 통과하도록 설치됩니다. 해당 볼륨은 여권 데이터와 일치해야 합니다. 대부분의 아마추어 송신기는 "수신-송신" 모드로 작동하므로 여권에 표시된 공기량은 작동 모드에 따라 변경될 수 있습니다.

예를 들어, 세 가지 팬 속도 모드를 입력할 수 있습니다.

• 콘테스트 작업의 최대치,
• 일상적인 사용에는 평균이고 DX 작업에는 최소입니다.

저소음 팬을 사용하는 것이 좋습니다. 팬은 필라멘트 전압이 켜지거나 조금 더 일찍 켜지는 것과 동시에 켜지고 팬을 제거한 후 5분 이내에 꺼진다는 점을 기억하는 것이 적절합니다. 이 요구 사항을 준수하지 않으면 발전기 램프의 수명이 단축됩니다. 공기 흐름 경로를 따라 에어로 스위치를 설치하는 것이 좋습니다. 이 스위치는 공기 흐름이 손실될 경우 보호 시스템을 통해 모든 공급 전압을 차단합니다.

팬 공급 전압과 병행하여 소형 배터리를 버퍼로 설치하면 정전 시 몇 분 동안 팬 작동을 지원하는 것이 유용합니다. 따라서 저전압 DC 팬을 사용하는 것이 좋습니다. 그렇지 않으면 라디오 아마추어 한 명으로부터 방송에서 들었던 옵션에 의지해야 할 것입니다. 정전이 발생하면 램프를 끄는 것으로 추정되는 그는 공기 호스로 증폭기에 연결된 트랙터 뒷바퀴의 거대한 팽창 챔버를 다락방에 보관합니다.

증폭기 양극 회로

증폭기에서 고성능직렬 전원 회로를 사용하여 양극 초크를 제거하는 것이 좋습니다. 명백한 불편함은 10미터를 포함한 모든 아마추어 밴드에서 안정적이고 매우 효율적인 작동으로 보상되는 것 이상일 것입니다. 사실, 이 경우 출력 발진 회로와 범위 스위치는 고전압 상태입니다. 따라서 그림 1과 같이 가변 커패시터는 고전압 존재로부터 분리되어야 합니다.

그림 1.

양극 초크의 존재로 인해 설계가 실패하면 위의 현상이 발생할 수도 있습니다. 일반적으로 직렬 전원 회로를 사용하여 잘 설계된 증폭기는 양극 또는 그리드 회로에 "항파충제"를 도입할 필요가 없습니다. 모든 범위에서 안정적으로 작동합니다.

분리 커패시터 C1 및 C3(그림 2)은 양극 전압보다 2~3배 높은 전압과 충분한 무효 전력을 위해 설계되어야 하며, 이는 커패시터를 통과하는 고주파 전류와 전압의 곱으로 계산됩니다. 그 위에 떨어뜨려라. 이는 여러 개의 병렬 연결된 커패시터로 구성될 수 있습니다. P 회로에서는 최소 초기 커패시턴스와 양극보다 작동 전압이 낮은 가변 용량 진공 커패시터 C2를 사용하는 것이 좋습니다. 커패시터 C4는 플레이트 사이에 최소 0.5mm의 간격이 있어야 합니다.

일반적으로 진동 시스템은 두 개의 코일로 구성됩니다. 하나는 고주파용이고 다른 하나는 저주파용입니다. HF 코일은 프레임이 없습니다. 직경 8~9mm, 직경 60~70mm의 구리 튜브로 감겨 있습니다. 와인딩 중에 튜브가 변형되는 것을 방지하기 위해 먼저 고운 마른 모래를 튜브에 붓고 끝을 평평하게 만듭니다. 감은 후 튜브 끝을 잘라 모래를 쏟아냅니다. 저주파용 코일은 프레임에 감거나 동관 없이 두꺼운 동관으로 감아줍니다. 구리 와이어직경 4~5mm. 직경은 80~90mm입니다. 설치하는 동안 코일은 서로 수직으로 배치됩니다.

각 범위의 회전 수인 인덕턴스를 알면 다음 공식을 사용하여 매우 정확하게 계산할 수 있습니다.

L(μH) = (0.01DW 2)/(l/ D + 0.44)

그러나 편의상 이 공식을 보다 편리한 형태로 표현할 수 있습니다.

W= C(L(l/ D + 0.44))/ 0.01 - D; 어디:

• W - 회전 수;
• L - 마이크로헨리 단위의 인덕턴스;
• I - 권선 길이(센티미터);
• D는 코일의 평균 직경(센티미터)입니다.

코일의 직경과 길이는 설계 고려 사항에 따라 설정되고 인덕턴스 값은 사용된 램프의 부하 저항에 따라 선택됩니다(표 1).

1 번 테이블.

P 회로의 "핫 엔드"에 있는 가변 커패시터 C2(그림 1)는 램프의 양극이 아니라 2...2.5 회전의 탭을 통해 연결됩니다. 이렇게 하면 특히 10미터에서 HF 대역의 초기 루프 커패시턴스가 감소합니다. 코일의 탭은 두께 0.3~0.5mm, 폭 8~10mm의 구리 스트립으로 만들어집니다. 먼저, 튜브 주위에 스트립을 구부려 코일에 기계적으로 고정하고 연결 지점과 출구 지점을 미리 주석 도금한 후 3mm 나사로 조여야 합니다. 그런 다음 접점을 조심스럽게 납땜합니다.

주목: 강력한 앰프를 조립할 때 좋은 기계적 연결을 무시하고 납땜에만 의존해서는 안 됩니다. 작동 중에는 모든 부품이 매우 뜨거워진다는 점을 기억해야 합니다.

코일에 WARC 밴드용으로 별도의 탭을 만드는 것은 바람직하지 않습니다. 경험에서 알 수 있듯이 P 회로는 28MHz 스위치 위치의 24MHz 범위, 21MHz 위치의 18MHz, 7MHz 위치의 10MHz에서 출력 전력 손실이 거의 없이 완벽하게 조정됩니다.

안테나 전환

"수신-송신" 모드에서 안테나를 전환하려면 적절한 스위칭 전류를 위해 설계된 진공 또는 일반 릴레이가 사용됩니다. 접점 소손을 방지하려면 RF 신호가 공급되기 전에 송신용 안테나 릴레이를 켜고 조금 후에 수신하려면 안테나 릴레이를 켜야 합니다. 지연 회로 중 하나가 그림 2에 나와 있습니다.

그림 2.

전송을 위해 증폭기가 켜지면 트랜지스터 T1이 열립니다. 안테나 릴레이 K1은 즉시 작동하고, 입력 릴레이 K2는 저항 R1을 통해 커패시터 C2를 충전한 후에만 작동합니다. 수신으로 전환하면 릴레이 K2는 지연 커패시터와 함께 권선이 스파크 소화 저항 R2를 통해 릴레이 K3의 접점에 의해 차단되므로 즉시 꺼집니다.

릴레이 K1은 커패시터 C1의 커패시턴스 값과 릴레이 권선의 저항에 따라 지연되면서 작동합니다. 트랜지스터 T1은 트랜시버에 있는 릴레이의 제어 접점을 통과하는 전류를 줄이기 위한 스위치로 사용됩니다.

그림 3.

사용된 순무에 따라 커패시터 C1 및 C2의 정전 용량은 20~100μF 범위 내에서 선택됩니다. 두 개의 네온 전구로 간단한 회로를 조립하여 다른 릴레이와 관련하여 한 릴레이의 작동이 지연되는지 쉽게 확인할 수 있습니다. 가스 배출 장치는 연소 잠재력보다 발화 잠재력이 더 높은 것으로 알려져 있습니다.

이 상황을 알면 네온 등이 켜지는 회로에서 릴레이 K1 또는 K2(그림 3)의 접점이 더 일찍 닫힙니다. 다른 네온은 잠재력이 감소하여 불을 밝힐 수 없습니다. 같은 방법으로 릴레이 접점을 테스트 회로에 연결하여 수신으로 전환할 때 릴레이 접점의 동작 순서를 확인할 수 있습니다.

요약하다

공통 음극 회로에 따라 연결된 램프를 사용하고 GU-43B, GU-74B 등과 같이 그리드 전류 없이 작동하는 경우 30... 입력에서 50W(그림 4의 R4).

• 첫째, 이 저항은 모든 대역의 트랜시버에 대한 최적의 부하가 됩니다.
• 둘째, 추가 조치를 사용하지 않고도 앰프의 매우 안정적인 작동에 기여합니다.

트랜시버를 완전히 구동하려면 수 또는 수십 와트의 전력이 필요하며 이 전력은 이 저항기에 의해 소비됩니다.

그림 4.

안전 예방 조치

고출력 앰프를 사용할 때 안전 예방 조치를 준수하는 것에 대해 상기시켜 주는 것이 유용합니다. 공급 전압이 켜져 있거나 필터 및 차단 커패시터가 완전히 방전되었는지 확인하지 않은 상태에서 하우징 내부에서 작업이나 측정을 수행하지 마십시오. 실수로 1000~1200V의 전압에 노출된 경우에도 여전히 기적적으로 생존할 가능성이 있다면, 3000V 이상의 전압에 노출되면 실제로 그러한 기회는 없습니다.

원하든 원하지 않든, 앰프 케이스를 열 때 모든 공급 전압을 자동으로 차단하는 기능을 반드시 제공해야 합니다. 강력한 앰프를 사용하여 작업을 수행할 때 항상 위험도가 높은 장치를 사용하고 있다는 점을 기억해야 합니다!

S. Safonov, (4Х1IM)

L. 에브티바
"라디오" No. 2 1981

송신기의 출력 P 회로는 매개변수가 계산에 의해 얻어졌는지 또는 잡지의 설명에 따라 제조되었는지 여부에 관계없이 세심한 조정이 필요합니다. 이러한 작업의 목적은 실제로 P 회로를 주어진 주파수로 조정하는 것뿐만 아니라 이를 송신기 최종단의 출력 임피던스 및 안테나 피드의 특성 임피던스와 일치시키는 것임을 기억해야 합니다. 선.

경험이 부족한 일부 라디오 아마추어는 입력 및 출력 가변 커패시터의 커패시턴스를 변경하는 것만으로 회로를 주어진 주파수로 조정하는 것으로 충분하다고 믿습니다. 그러나 이러한 방식으로 램프 및 안테나와 회로의 최적 매칭을 얻는 것이 항상 가능한 것은 아닙니다.

P 회로의 올바른 설정은 세 가지 요소 모두의 최적 매개변수를 선택해야만 얻을 수 있습니다.

어떤 방향으로든 저항을 변환하는 기능을 사용하여 P 회로를 "콜드" 상태(송신기에 전원을 연결하지 않음)로 구성하는 것이 편리합니다. 이를 위해 최종 단계 Roе의 등가 출력 저항과 동일한 회로 입력에 병렬로 부하 저항 R1을 연결하고 입력 커패시턴스가 작은 고주파 전압계 P1을 연결하고 신호 발생기 G1을 연결합니다. P 회로의 출력(예: 안테나 소켓 X1) 75Ω 저항의 저항 R2는 피더 라인의 특성 임피던스를 시뮬레이션합니다.

부하 저항 값은 공식에 의해 결정됩니다

Roe = 0.53Upit/Io

여기서 Upit은 송신기 최종단의 양극 회로 공급 전압 V입니다.

I®는 최종 단계 A의 양극 전류의 상수 성분입니다.

부하 저항은 BC 유형 저항기로 구성될 수 있습니다. MLT 저항기는 10MHz 이상의 주파수에서 이 유형의 고저항 저항기가 주파수에 대한 저항의 눈에 띄는 의존성을 나타내기 때문에 사용하지 않는 것이 좋습니다.

P-회로의 "콜드" 튜닝 과정은 다음과 같습니다. 발전기 규모에서 지정된 주파수를 설정하고 커패시터 C1 및 C2의 커패시턴스를 대략 1/3로 도입함으로써 최대값, 전압계 판독값에 따라 P 회로는 예를 들어 코일의 탭 위치를 선택하여 인덕턴스를 변경하여 공진하도록 조정됩니다. 그런 다음 커패시터 C1과 커패시터 C2의 손잡이를 회전시켜 전압계 판독 값을 더 높이고 인덕턴스를 변경하여 회로를 다시 조정해야합니다. 이러한 작업을 여러 번 반복해야 합니다.

최적의 설정에 접근하면 커패시터 커패시턴스의 변화가 전압계 판독값에 덜 영향을 미칩니다. 커패시턴스 C1 및 C2의 추가 변경으로 인해 전압계 판독값이 감소하는 경우 커패시턴스 조정을 중단하고 인덕턴스를 변경하여 P 회로를 공진에 최대한 정확하게 조정해야 합니다. 이 시점에서 P-회로 설정이 완료된 것으로 간주할 수 있습니다. 이 경우 커패시터 C2의 용량을 약 절반으로 사용해야 실제 안테나를 연결할 때 회로 설정을 수정할 수 있습니다. 사실 설명에 따라 만들어진 안테나는 정확하게 조정되지 않는 경우가 많습니다. 이 경우 안테나 장착 조건은 설명에 제시된 조건과 크게 다를 수 있습니다. 이러한 경우 공진은 임의의 주파수에서 발생하고 안테나 피더에 정재파가 나타나며 P 회로에 연결된 피더 끝에 반응성 구성 요소가 존재하게 됩니다. 이러한 이유로 P 회로의 요소, 주로 커패시턴스 C2 및 인덕턴스 L1을 조정하기 위한 여유 공간이 필요합니다. 따라서 실제 안테나를 P 회로에 연결할 때 커패시터 C2와 인덕턴스 L1을 추가로 조정해야 합니다.

설명된 방법을 사용하여 서로 다른 안테나에서 작동하는 여러 송신기의 P 회로가 구성되었습니다. 공진에 충분히 잘 맞춰지고 피더와 일치하는 안테나를 사용하는 경우 추가 조정이 필요하지 않습니다.

HF 전력 증폭기 P 회로의 양극 커패시터 자동 조정

작동 원리.

이 장치의 개발 및 제조를 위한 이론적 기초는 그리드와 램프 양극의 전압 위상을 비교하는 원리입니다. P 회로의 완전 공진 순간에 그리드 전압과 양극 사이의 위상차는 엄격하게 180도이고 양극 부하의 저항은 순수하게 활성화되는 것으로 알려져 있습니다. 공진에 맞춰 조정되지 않은 P 회로는 복잡한 저항을 가지며 그에 따라 그리드 및 양극 전압의 위상 변이가 180도와 다릅니다. 복합 저항의 반응성 구성 요소의 특성은 P 회로의 자연 공진이 작동 주파수에 비해 주파수가 더 높은지 낮은지에 따라 달라집니다. 저것들. 양극 측 커패시터의 커패시턴스는 공진 시 커패시턴스에 비해 크거나 작습니다.

물론, P 회로의 설정은 양극 측 커패시터의 용량에 의해서만 영향을 받는 것이 아니라, 이 장치는 설정을 완전히 자동화하는 척하지 않습니다. 저것. 임무는 P 회로 디튜닝 시 복소 저항의 반응성 구성 요소가 최소화되는 위치로 커패시터 축을 회전시키는 것입니다.

Yu. Dailidov EW2AAA는 다이오드의 링 밸런스 회로에 따라 만들어진 위상 검출기를 사용하여 비슷한 문제를 해결했습니다. 이 방식의 단점은 튜닝 정확도가 낮고 밸런스 믹서용 부품을 선택해야 하며 신중한 차폐가 필요하며 결과적으로 주파수 의존성이 매우 강하고 튜닝이 복잡하다는 것입니다.

저것. 이 디자인은 EW2AAA 회로 디자인의 현대화로 간주될 수 있습니다.

디자인 특징.

이 설계에서 위상 검출기는 디지털 칩 DD2 유형 KR1531TM2에서 만들어집니다. 작동 원리는 매우 간단하며 D-트리거 작동 알고리즘을 기반으로 합니다. 입력 C에서 펄스의 앞쪽 가장자리를 따라 입력 D의 상태를 기록합니다. DD1 마이크로 회로가 아닌 논리 요소는 그리드와 양극의 정현파 전압에서 직사각형 펄스의 셰이퍼 역할을 합니다. 저것. 플립플롭의 입력 D와 C에서 일련의 펄스가 수신되고 그 에지가 비교됩니다.

예를 들어, 양극의 전압이 그리드의 전압보다 앞서고, 요소 DD3:1의 입력 D에서 양의 펄스 앞부분이 입력 C의 앞부분보다 먼저 나타나고, 단위가 기록되고 출력 5가 다음으로 설정됩니다. "1". 요소 DD3:2의 입력 D 및 C에서 펄스는 정확히 반대 방향으로 나타나므로 출력 9에 0 "0"이 기록됩니다. 양극의 전압 위상이 그리드의 전압 위상보다 뒤처지면, DD3 마이크로 회로의 출력 5와 9의 상태가 반대로 변경됩니다.

위상차가 180도를 통과할 때 한 상태에서 다른 상태로 트리거되는 전환 순간은 이상적이지 않으며 폭이 논리 요소의 지연 시간에 의해 결정되는 특정 "포크"를 갖는다는 점에 유의해야 합니다. 1531 시리즈 마이크로 회로는 수 나노초입니다. 이 "포크"는 주로 P 회로를 공진으로 조정하는 최대 정확도를 결정합니다. 앞으로 14MHz 범위에서 튜닝 추적의 최대 정확도는 +- 5KHz라는 것을 알 수 있습니다. 실제로 트랜시버 주파수 튜닝 노브를 회전한 후 양극 커패시터 튜닝 노브를 회전시키는 것처럼 보입니다.

회로의 일부 요소의 목적.

커패시터 C1 및 C2는 양극의 용량성 RF 전압 분배기를 구성합니다. 커패시터 C3 및 C4는 RF 그리드 전압의 용량성 분배기를 구성합니다.

분배기에서 가져온 RF 전압은 작동 모드에서 진폭이 약 6V여야 합니다. C1 – 유형 KVI-1. C2와 C4는 통과 가능합니다.

마이크로 회로 DD2 및 DD4는 통합 안정기이며 별도의 +5V 전원 공급 장치가 있는 경우에는 없을 수 있습니다.

DD5 - 논리 요소 3I - 위상 검출기의 출력에서 ​​논리 요소가 동시에 나타나는 것을 방지하고(허용할 수 없음) 필요한 경우 "제어" 접점을 닫을 때 자동 튜닝 작업을 차단합니다.

트랜지스터 VT1-VT8 회로의 아날로그 부분은 모터 제어 스위치가 있는 전류 증폭기 역할을 하며 위상 검출기 출력의 논리 1 및 0 상태에 따라 모터의 극성을 변경합니다.

트랜지스터에는 문자 B 또는 G가 있어야 합니다.

"To LEDs" 출력은 공진을 수동으로 조정할 때 위상 검출기(설정) 상태를 시각적으로 표시하는 데 사용할 수 있습니다.

설정 및 설치 기능.

C1, C2, C3, C4, R1, R2를 제외한 회로의 모든 요소는 섀시 지하의 인쇄 회로 기판에 있습니다. 인쇄 회로 기판의 추가 차폐는 필요하지 않습니다.

용량성 분배기에서 보드까지 신호는 차폐된 와이어(케이블)를 통해 공급됩니다. 분배기 C3, C4의 케이블 길이가 분배기 C1, C2의 케이블 길이보다 길어야 하는 것이 매우 중요합니다. 이는 그리드에서 양극까지 램프의 신호 지연을 보상해야 할 필요성에 따라 결정됩니다. 실제로 GU-43B 램프의 길이 차이는 10cm입니다. 특별한 경우에는 차이가 다를 수 있습니다.

튜닝 정확도의 "포크"가 DD1 요소의 바이어스 전압에 따라 달라진다는 점은 흥미롭습니다. 바이어스 전압은 전위차계 R4 및 R6을 사용하여 선택되며 제 경우에는 다음과 같은 종속성을 갖습니다.

입력 1 및 13의 U 바이어스(V)	작동 정확도 +-(KHz)

저것. 최대 조정 정확도를 보장하려면 마이크로 회로 입력의 전압을 1.4V로 설정해야합니다.

모터의 배치 및 튜닝 커패시터 축과의 연결은 매우 개별적이며 주로 설계자의 능력에 따라 달라지기 때문에 이 경우 고려되지 않습니다. 제 경우에는 작동 전압이 6V인 화폐 계수기의 기어박스가 있는 모터를 사용합니다. 따라서 모터와 직렬로 공칭 값이 62Ω인 제한 저항을 설치해야 했습니다. 진공 커패시터 KP1-8 5-250pF가 튜닝 커패시터로 사용됩니다. 회전 전달은 플라스틱 기어를 통해 수행됩니다.

저항 R1 및 R2로 유형 C2-10(비유도) 저항을 사용하는 것이 좋지만 반드시 필요한 것은 아닙니다.

• 전체 파일 세트를 다운로드합니다.

인쇄 회로 기판 사진을주의 깊게 살펴보면 KR1531LI3 마이크로 회로 대신 KR1531LI1이 있음을 알 수 있습니다. 단지 동일한 논리가 다른 요소에서 수행될 수 있다는 점입니다. LI3에서는 더 쉽지만 저는 LI1을 가지고 있었습니다.

나는 가능한 모든 자문 지원을 이메일(rv3fn()mail.ru)로만 제공할 준비가 되어 있습니다.

Mashukov Alexander Yurievich (RV3FN).

HF 전력 증폭기 P 회로의 결합 커패시터 자동 조정
(P 회로의 양극 커패시터 자동 조정에 관한 기사에 추가)

소개

P 회로는 능동 증폭 소자(램프 또는 트랜지스터)와 방사 장치(안테나 피더 시스템) 사이의 정합 장치입니다. 드문 경우를 제외하고 이러한 요소의 저항은 다릅니다. 또한 이들의 저항은 본질적으로 복잡합니다. 활성 성분 외에도 반응성(용량성 또는 유도성) 구성 요소가 있습니다.

엄밀히 말하면, P 회로의 두 정전 용량은 P 회로의 공진 조정과 부하(안테나)와의 연결 정도에 모두 영향을 미칩니다. 진공관 증폭기의 경우, 즉 증폭기 요소의 출력 저항이 안테나 저항보다 훨씬 더 큰 경우 커패시터 C1의 커패시턴스의 영향은 공진에 더 큰 영향을 미치고 커패시터 C2의 커패시턴스는 안테나와의 통신 수준에 영향을 미칩니다. C1이 P 회로를 공진하도록 조정하고 C2가 안테나와의 최적 통신 수준을 설정한다고 가정합니다.

4극에 대한 최적의 통신 수준 표시는 스크린 그리드 전류 값입니다. 이 값은 램프마다 다릅니다. 이론에 깊이 들어가지 않고 최적의 스크린 그리드 전류를 사용하면 특정 전력의 방출 신호 스펙트럼에서 원치 않는 고조파의 최적 수준이 보장된다는 점만 언급하겠습니다. 실제로 설정 프로세스 중에 커패시터 C2의 손잡이를 회전하여 원하는 화면 그리드 전류를 설정합니다. 따라서 이 프로세스를 자동화하는 것이 필요합니다.

구조적 계획

두 번째 그리드의 전류 제어 장치는 전류가 20mA 미만 수준으로 떨어지고 전류가 40mA를 초과할 때 신호를 생성합니다. 전류가 20-40mA 범위에 있으면 신호가 발행되지 않습니다. 물론 설정 중에 레벨을 원하는 대로 변경할 수 있습니다.

제어 장치는 두 가지 기능을 수행합니다. 첫 번째는 논리 요소의 디지털 제어를 위한 논리 레벨을 구성하는 것이고, 두 번째는 모터 제어를 위한 권한입니다. 즉, P 회로에 공진 조건이 있어야만 모터가 회전(제어)할 수 있습니다. 이 신호는 커패시터 C1의 제어 장치에서 나옵니다. 그리고 양극에 필요한 수준의 RF 전압이 있는 경우에만 가능합니다. 이는 구동 신호가 없을 때, 화면 그리드 전류가 0일 때 또는 구동 부족으로 인해 전류가 너무 낮은 경우 모터의 잘못된 회전을 제거하기 위해 수행됩니다.

DC 증폭기에 대해서는 많은 설명이 필요하지 않습니다. 이는 커패시터 C1 제어 회로의 증폭기와 유사하지만 다른 요소로만 만들어집니다.

개략도

양극 커패시터 설정에 관한 이전 기사에서 다음으로 출력된다는 점에 유의해야 합니다. 이 다이어그램. 따라서 업그레이드된 양극 커패시터 제어 회로를 제시한다. 근본적인 변화는 없습니다. 일부 부품만 교체되었으며, 공진 제어(A, B) 신호가 제거되었으며, (수신) 모드에서 모터가 회전하지 않도록 '수신-송신' 제어 신호가 추가되었습니다. 이는 증폭기를 전송 모드로 전환하기 위해 트랜시버에서 나오는 것과 동일한 제어 신호입니다. 실제로 회로를 올바르게 설정하면 이러한 회전이 발생하지 않지만 설정 프로세스 중에는 가능합니다. 이는 추가 보증과 같습니다. 하지만 다이어그램으로 돌아가 보겠습니다.

R 6 및 R 8은 두 번째 그리드의 전류가 통과하고 광커플러 DD 2의 다이오드를 열기 위해 필요한 전압이 실제로 방출되는 션트 저항입니다. 두 번째 그리드의 낮은 전류(0-20mA)에서, 두 LED가 모두 닫혀 있고 광커플러의 출력 트랜지스터 저항이 높습니다. 출력 6 및 7 옵토커플러에서 - 높은 전압"1". 정상 전류(20-40mA)에서는 하나의 옵토커플러가 열리고, 40mA 이상의 전류에서는 두 번째 옵토커플러가 열립니다. 따라서 세 가지 모드가 있습니다. 최대 20mA까지 모터는 한 방향으로 회전하여 두 번째 그리드의 전류를 증가시켜야 합니다. 모터는 20-40mA의 전류 범위에서 작동해야 합니다. 전류가 40mA를 초과하면 다른 방향으로 회전하여 두 번째 그리드의 전류를 줄입니다. 이 모든 것은 DD 1.2 및 DD 1.1 요소가 담당하는 공진에서만 작동해야하며 다이오드 VD 1, VD 2 및 트랜지스터의 회로가 램프의 양극에 충분한 수준의 RF 전압이 있는 경우에만 작동해야 합니다. VT 1은 저항 R 1이 이 전압의 필요한 수준을 설정합니다. 요소 DD 1.4의 출력 13에서 활성화 논리 "1"은 입력 11 및 12에서 "0"으로 설정됩니다. 즉, 위 조건에 따릅니다. 요소 DD 1.3 및 DD 3.5는 설정 표시 LED VD 4 및 VD 5와 필요한 조정을 형성합니다. 요소 DD 4.1 및 DD 4.2는 DC 증폭기에 대한 제어 신호를 생성하고 "수동-자동" 모드를 포함한 활성화 신호의 존재를 분석합니다. . 수동 모드의 DD 3.4는 수동 엔진 회전 버튼 KN 1 및 KN 2에 필요한 전압을 공급하며 자동 모드에서는 버튼이 작동하지 않습니다. 버튼 KN 3 및 KN 4 리미트 스위치는 커패시터 C2에 위치하여 커패시터 회전 가장자리에서 모터가 막힐 경우 고장을 방지하고 모터와 회로를 과도한 전류로부터 보호합니다. 전류 증폭기는 광 릴레이 DD 5 및 DD 6에서 만들어집니다. 트랜지스터의 이전 UPT 회로와 달리 이 회로는 더 높은 신뢰성(전계 효과 트랜지스터의 전압 강하가 훨씬 낮음)을 제공하며 물론 훨씬 간단합니다. 트랜지스터가 동시에 열리지 않도록 보장하는 것은 제어 다이오드의 연속 연결에 의해 제공됩니다. 트랜지스터 VT 2는 과도한 전류로부터 옵토커플러 LED를 보호합니다. 8.2 Ohms의 저항 R 11 저항으로 VT 2는 약 65 mA의 전류에서 열립니다. 다이오드 VD3은 역전류로부터 회로를 보호합니다.

양극 커패시터 제어의 개략도

결론

설정 프로세스는 순차적일 수 있습니다. 빌드업 수준이 부드럽게 증가하거나 빠르게 증가합니다. 나는 빨리 사용합니다. 이는 커패시터 핸들이 주어진 범위에 대한 대략적인 위치에 배치되고, 트랜시버 출력 전력 조절기가 작동 레벨로 설정되고, 트랜시버가 AM 모드로 전환되고 페달을 밟는 경우입니다. 먼저, 공진이 이루어질 때까지 커패시터 C1의 핸들이 회전하기 시작합니다. 그런 다음 커패시터 C2의 모터가 켜지고 두 번째 그리드의 원하는 전류가 설정됩니다. 이 경우 커패시터 C2가 정지하는 경우가 있으며 커패시터 C1에 의해 공진이 보정됩니다. 필요한 전력을 얻기 위해 드라이브 레벨을 조정해야 하는 경우도 있습니다.

그게 다야. 트랜시버를 SSB 모드로 전환하고 작동 중 커패시터의 "요(yaw)"를 방지하기 위해 스위치를 수동 설정 모드로 전환하는 것을 잊지 마십시오.

행운을 빌어요! 건설적인 의견을 환영합니다.

R 3FN(ex RV 3FN 알렉산더 마슈코프).