Tegirmon 2500 uchun xususiy chegirmalar. Pickling bo'limi
Issiq prokat ishlab chiqarish uchun boshlang'ich material issiq prokat sexidan keladigan qalinligi 1,5-6,0 mm, kengligi 1250-2300 mm, og'irligi 2 dan 30 tonnagacha bo'lgan rulonlarga o'ralgan lentalardir. konveyer bo'ylab. Ustaxonada rulonlar ko'prikli kranlar orqali konveyerdan chiqariladi va sovutish uchun omborga joylashtiriladi. Sovutgandan so'ng, rulolar qayta ishlanadi:
- Sh uzluksiz tuzlash agregatlarida tasmani mexanik va kimyoviy vositalar yordamida shkaladan tozalash;
- Sh doimiy to'rt stendli tegirmonda oxirgi qalinligi 0,6-2,5 mm gacha sovuq prokat;
- Sh rulonlarni 620-720 ° S haroratda azotli himoya muhitida bir martalik qo'ng'iroqli pechlarda tavlash;
- Sh prokat stanogida 0,7-3% pasaytirilgan chiziqlarni o'rgatish;
- Sh qirralarni kesish va chiziqlarni varaqlarga kesish, varaqlarni saralash, to'plamlarni yig'ish, tortish, bog'lamlarni kesishgan birliklarda o'rash va bog'lash; chiziqlarni kesish, chiziqni boshqarish, o'rash, bog'lash, qadoqlash, kesish birliklarida tortish;
- Sh tayyor mahsulotni jo'natish.
Sovuq prokat tegirmoni 2500
Uzluksiz ishlaydigan 4 stendli tegirmon "2500" issiq prokatlangan tuzlangan lentalarni prokatlash uchun mo'ljallangan.
Sovuq prokat tegirmoni uchun prokat - bu kesuvchi qirrali, yuzasi moylangan va rulonga o'ralgan tuzlangan issiq prokat. Rulo qalinligi 1,5-6,0 mm, kengligi 1000-2350 mm. Ruloning ichki diametri 730-830 mm, tashqi diametri 1950 mm gacha. Rulonning maksimal og'irligi 30 t.
4 stendli tegirmon uskunalari o'z ichiga oladi:
- Sh qabul qiluvchi konveyer;
- Sh ko'taruvchi rolikli konveyerni itaruvchi;
- Sh markazlashtiruvchi va bosimli roliklarni o'rnatish;
- Sh barabanni yechish mashinasi qirg'ichli bukuvchi, to'g'ri oziqlantiruvchi roliklar bilan;
- Sh simli armatura, drayvlar va uzatish mexanizmlari bilan to'rtta ishchi stend;
- Sh qo'llab-quvvatlash roliklari,
- SH beruvchi;
- Bosim rolikli o'rash;
- Sh haddan tashqari ko'p;
- Sh rulonni olib tashlash;
- Sh rulonli kontaktor;
- Sh chiquvchi konveyer; saqlash konveyeri.
2500 va 1700 tegirmonlarida sovuq prokatlangan chiziqlarni chiniqtirish
Mashg'ulotning maqsadi iste'molchida mahsulotlarni shtamplash jarayonida kesish chiziqlari paydo bo'lishining oldini olish, yakuniy to'g'rilash, tavlangandan keyin sovuq prokatlangan chiziqlar yuzasini tugatish va metallning mexanik xususiyatlarini yaxshilashdan iborat.
Kirish 2
Kompozit tegirmon rulolari haqida qisqacha ma'lumot. Tegirmonning xarakteristikasi 2500. Tegirmon assortimenti. 3
1.1 Kompozit tegirmon rulonli konstruktsiyalarining qisqacha ko'rinishi va tahlili 3
1.2 Issiq prokat tegirmonining xususiyatlari 2500 8
1.3 Tegirmon diapazoni po'lat navlari va tasma o'lchamlari bo'yicha 9
2500 issiq prokat tegirmonining tarmoqli zaxira rulosining dizaynini tadqiq qilish va ishlab chiqish 10
2.1 Bandajning kuchlanishini, shaklini, qalinligini tanlash va ulanishning yuk ko'tarish qobiliyatini hisoblash 10
2.2 Tarmoqli tayanch rulosida kuchlanishlarni hisoblash 17
2.3 Kompozit tayanch rulosining o'qini ishlatish chastotasini hisoblash 31
2.4 1-1-bo'limda tsiklik chidamlilikni aniqlash 33
2.5 2-2-bo'limda tsiklik chidamlilikni aniqlash 37
2.6 Kompozit va qattiq tayanch rulosining sirpanish va egilish zonasini aniqlash 37
2.7 Qattiq tayanch rulosining egilishini aniqlash 38
2.8 Kompozit tayanch rulosi uchun burilish va sirpanish zonasini aniqlash 39
2.9 Cho'kindi yuzalarda cho'kish - korroziyani oldini olish va rulonning sirtini ko'paytirish bo'yicha chora-tadbirlar ishlab chiqish 47
2.10 O'q-shinalari ulanishining yuk ko'tarish qobiliyatiga juftlashtiruvchi qoplamalarning ta'sirini o'rganish. Materialni tanlash va qoplama texnologiyasi. 48
2.11 O'q va bandaj materialini tanlash va ularni issiqlik bilan ishlov berish usullari 52
Loyihaning iqtisodiy asoslanishi 57
4.1 Ishlab chiqarish dasturini hisoblash 57
4.2 Kapital xarajatlar smetasini hisoblash 59
4.3 Mehnat va ish haqini tashkil etish 60
4.4 Ijtimoiy ehtiyojlar uchun badallarni hisoblash 63
4.5 Mahsulot tannarxini hisoblash 64
4.6 Asosiy texnik-iqtisodiy ko'rsatkichlarni hisoblash 65
Xulosa 68
Foydalanilgan manbalar ro'yxati 70
Kirish
Ushbu dissertatsiyaning maqsadi kompozit tayanch rulonlarning dizaynini ishlab chiqish, ularning ishlash vaqtida ishonchliligini ta'minlash, chidamliligini oshirish va tannarxini kamaytirishdir.
Rolls prokat stendining asosiy elementi bo'lib, uning yordamida rulonli chiziq siqiladi. Rolling rulolariga qo'yiladigan talablar xilma-xil bo'lib, nafaqat ularning ishlashiga, balki ishlab chiqarish jarayoniga ham tegishli. Rolling rulosi bir vaqtning o'zida aylanish kuchi, moment, deformatsiya zonasidagi harorat va boshqalar ta'siri ostida ishlaydi. Shuning uchun asosiy talablardan biri yuqori aşınma qarshilik va termal charchoq kuchi bo'lib, rulonlarning past va bir xil aşınmasını belgilaydi.
Prokatli rulonlarning chidamliligini oshirish va ularning metall sarfini kamaytirish usullaridan biri kompozit rulonlardan foydalanish hisoblanadi. Yuqori quvvatli materiallardan tayyorlangan shinalardan foydalanish va o'qni qayta-qayta ishlatishda eskirgan shinalarni almashtirish imkoniyati katta iqtisodiy samara beradi.
Hozirgi vaqtda MMK OAJ 2500 tegirmonining 5,6 pardozlash stendlarida 9HF zarb qilingan po'latdan yasalgan 1600x2500 mm o'lchamdagi tayanch rulolari qo'llaniladi. Ushbu ishda 150XNM yoki 35X5NMF quyma po'latdan yasalgan tasmali kompozit rulonlardan foydalanish taklif etiladi. O'q sifatida ishlatilgan qattiq zarb qilingan rulonlardan foydalanish taklif etiladi. Shu kabi materiallardan tayyorlangan rulonlarni ishlatish tajribasi shuni ko'rsatadiki, ularning aşınma qarshiligi zarb qilinganidan 2-2,5 baravar yuqori. Shinaning o'qga ulanishi kafolatlangan shovqin bilan o'rnatish orqali amalga oshiriladi. O'tkazilgan momentni oshirish uchun o'qning o'tiradigan yuzasiga metall qoplamani qo'llash taklif etiladi, bu ishqalanish koeffitsientini, o'q va shinalar orasidagi haqiqiy aloqa maydonini va uning issiqlik o'tkazuvchanligini sezilarli darajada oshiradi. .
Kompozit tegirmon rulolari haqida qisqacha ma'lumot. Tegirmonning xarakteristikasi 2500. Tegirmon assortimenti.
1.1 Kompozit tegirmon rulonli konstruktsiyalarining qisqacha ko'rinishi va tahlili
Kompozit rulonlarning asosiy afzalliklari:
turli mexanik va termofizik xususiyatlarga ega bo'lgan materiallardan bint va aks ishlab chiqarish qobiliyati;
rulon o'qini qayta-qayta ishlatganda eskirgan bandajni almashtirish imkoniyati;
O'q shinasiga issiqlik bilan ishlov berish alohida amalga oshirilishi mumkin, bu qattiqlikni oshirishga, shinaning butun qalinligi bo'ylab bir xil qattiqlikka erishishga va katta qattiq ruloda juda yuqori bo'lgan qoldiq stress gradientini kamaytirishga imkon beradi.
Plitalar tegirmonlari uchun bantli tayanch rulolarini ishlab chiqarish o'tgan asrning 70-yillarida o'zlashtirilgan. Tarmoq va o'q, qoida tariqasida, kafolatlangan moslashuv bilan termal usul bilan ulanadi; shinalar zarb qilingan yoki quyma qilingan, o'qlar zarb qilingan; ularni ishlab chiqarish uchun odatda bekor qilingan rulolar ishlatiladi. Bandajning teshigi ko'pincha silindrsimon bo'ladi; yig'ilgandan keyin bintning uchlarida stress kontsentratsiyasini kamaytirish uchun o'qning o'rindig'i silindrsimon, barrel shaklida yoki shunga o'xshash shaklga ega bo'lishi mumkin.
Shinalarni mahkamlash usuliga ko'ra, kompozit rulonlarni quyidagi guruhlarga bo'lish mumkin:
kafolatlangan shovqin bilan fitnadan foydalanish;
bandajni mahkamlashning turli mexanik usullaridan foydalanish;
engil qotishmalar va yopishtiruvchi birikmalardan foydalanish.
Mahalliy va xorijiy olimlarning ko'plab ishlari konstruktsiyalarni, ishlab chiqarish va yig'ish usullarini takomillashtirish, kompozit rulonlarning texnologik xususiyatlarini oshirishga bag'ishlangan. Shinaning o'qga ishonchli ulanishini ta'minlash bo'yicha ishlarga katta e'tibor beriladi.
Masalan, ishda kuchlanish tasmasini o'z ichiga olgan va tarmoqli va elka bilan aloqa qiladigan sirtda spiral shaklida qilingan kanallar bilan eksa ustiga joylashtirilgan kompozit rulonni ishlatish taklif etiladi. Ish sinterlangan volfram karbididan tayyorlangan kompozit tarmoqli rulonlardan foydalanishni taklif qiladi. So'nggi yillarda bir qator ishlarda yuqori qotishma qotishmalaridan tayyorlangan payvandlangan bandajlar tobora ko'proq foydalanish uchun taklif qilinmoqda. Ko'pgina hollarda, rulonni ishlab chiqarish texnologiyasini soddalashtirish va uning sirtining aşınma qarshiligini oshirishda, ko'p miqdordagi qotishma elementlardan foydalanish tufayli narx sezilarli darajada oshadi. Shu sababli, rulonlarning xizmat qilish muddatini oshirish uchun ko'plab mualliflar o'z ishlarini kompozit rulonlarning dizaynini takomillashtirishga bag'ishlaydilar.
Ishda rulman profilli o'qi va profilli ichki yuzasi bo'lgan tarmoqli o'z ichiga olgan kompozit rulonlar taklif etiladi, ular kichikroq diametrli bo'laklarining qizdirilgan holatda rulman o'qi bo'ylab kattaroq diametrli bo'laklar orqali erkin harakatlanishi imkoniyati bilan o'rnatiladi. uzunligi bo'ylab. Bundan tashqari, o'q va shinaning bochkasi sirtlarining generatrislari ma'lum bog'liqliklarga ko'ra silliq egri shaklida profillangan (1,2-rasm). Bunday rulonlarning kamchiliklari ularni ishlab chiqarishning murakkabligi, o'tiradigan yuzalar profilining kerakli egriligini nazorat qila olmaslikni o'z ichiga oladi va bu holda rulonning ishlash muddati ham cheklangan, bu mumkin bo'lgan qayta silliqlashning kichik soni tufayli yuzaga keladi. prokat stendining ishlashi jarayonida rulman o'qining qizishi va termal kengayishi natijasida o'rta qismda kuchlanish kuchlanishining paydo bo'lishi bilan bog'liq (2-rasm). Ammo asosiy kamchilik hali ham birlashtiruvchi yuzalarning profillarini tavsiflovchi egri chiziqlarning murakkabligi deb hisoblanishi mumkin, bu burilish jarayonini murakkablashtiradi va qachon talab qilinadigan aniqlik.
Va
Mashinasozlik zavodlarida mavjud bo'lgan texnologiyalar bilan ishlab chiqarish deyarli mumkin emas.
1-rasm - Kompozit rulonli rulon
2-rasm - Kompozit rulonli rulon
IN 
ish, 2500 tegirmon sharoitida, OAJ MMK 3-rasmdagi diagrammaga muvofiq tayyorlangan kompozit qo'llab-quvvatlash rulosidan foydalanishni taklif qiladi. Bunday rulonning kamchiligi o'qning elkadan o'tish qismining mavjudligi hisoblanadi. ortib borayotgan yuk va burilishda eksa sinishi, shuningdek, uning xizmat muddatini cheklashi mumkin bo'lgan kuchlanishni kuchaytirish uchun konsentrator bo'lgan konusning qismi. Bundan tashqari, ushbu dizayn ishlab chiqarishda past texnologiyaga ega.
3-rasm - Kompozit prokat rulosi
Taklif etilayotgan kompozit tayanch rulosini ishlab chiqarishning maqsadi eng oddiy texnik echim bo'lib, u juftlashadigan yuzalarning butun uzunligi bo'ylab doimiy kuchlanishni ta'minlash orqali xizmat muddatini oshiradi.
Oddiylik va ishlab chiqarish nuqtai nazaridan bint o'rindig'ini va o'qni silindrsimon qilish taklif etiladi. O'qning chekkalarida stress kontsentratsiyasini kamaytirish uchun tushirish pahlari - burmalar qiling. Bog'lanishning yuk ko'tarish qobiliyatini va rulonning ishlashini oshirish uchun asosiy e'tibor optimal kuchlanish qiymatini tanlashga, juftlashadigan sirtlarda ishqalanish koeffitsientini va o'qning issiqlik o'tkazuvchanligini sezilarli darajada oshiradigan chora-tadbirlarni ishlab chiqishga qaratilishi kerak. - shina bilan aloqa qilish.
Quvvatni hisoblashda bandajning kuchlanish-deformatsiya holatiga aylanish kuchlarining ta'sirini hisobga olishga imkon beradigan texnikani tanlash kerak.
1.2 2500 issiq prokat tegirmonining xususiyatlari
2500 keng chiziqli issiq prokat tegirmoni yuklash qismidan, isitish pechi qismidan, ular orasida oraliq rolikli stol va o'rash chizig'i bo'lgan qo'pol va pardozlash guruhlaridan iborat.
Yuklash joyi plita ombori va yuklash rolikli stol, 3 ta ko'taruvchi stoldan iborat.
Isitish pechining bo'limi 6 ta metodik isitish pechidan, pechlar oldidagi rolikli stoldan, itargichli pechdan va pechlardan keyin o'choqli rolikli stoldan iborat.
Qo'pol ishlov berish guruhi stendlardan iborat:
qaytariladigan duo qafas;
quarto kengaytirish qafasi;
qaytariladigan universal kvarto qafas;
universal kvart stend.
Tugatish guruhiga uchuvchi qaychi, pardozlash moslamasi (duo stend), 7 kvart stend kiradi. Stendlar orasiga tezlashtirilgan chiziqli sovutish (stendlararo sovutish) qurilmalari o'rnatiladi.
Oraliq rolikli konveyer kamchiliklarni tushirish va ajratishni ta'minlaydi (rolikli konveyerni enkopanel tipidagi issiqlik qalqonlari bilan jihozlash rejalashtirilgan).
O'rash liniyasi 30 ta chiziqli sovutish bo'limlari (yuqori va pastki dush), to'rtta o'rash moslamalari va ko'taruvchi va aylanadigan stolli trolleybusli rolikli konveyerni o'z ichiga oladi.
1.3 Tegirmon assortimenti po'lat navlari va tasma o'lchamlari bo'yicha
Keng chiziqli tegirmon 2500 quyidagi po'latlarning chiziqlarini issiq prokatlash uchun mo'ljallangan:
GOST 16523-89 bo'yicha oddiy sifatli karbonli po'lat, GOST 380-71 bo'yicha 14637-89 po'lat navlari va joriy spetsifikatsiyalar;
GOST 5521-86 bo'yicha kema qurish uchun payvandlanadigan po'lat;
GOST 1577-81, 4041-71, 16523-89, 9045-93 va joriy spetsifikatsiyalarga muvofiq yuqori sifatli strukturaviy karbonli po'lat;
GOST 14959-70 bo'yicha 65G qotishma po'latdir;
GOST 19281-89 bo'yicha past qotishma po'lat;
TU 14-1-387-84 bo'yicha po'lat 7XNM;
chet el standartlari asosida TP, STP bo'yicha eksport versiyasidagi uglerodli va past qotishma po'latdir.
Chiziq o'lchamlarini cheklash:
qalinligi 1,8 10 mm;
kengligi 1000 2350 mm;
rulonning og'irligi 25 tonnagacha.
2500 issiq prokat tegirmonining tarmoqli zaxira rulosining dizaynini tadqiq qilish va ishlab chiqish
2.1 Bandajning kuchlanishini, shaklini, qalinligini tanlash va ulanishning yuk ko'tarish qobiliyatini hisoblash
MMK OAJ 2500 issiq prokat tegirmonining 5 va 6-zaxira rulonlari 4-rasmga muvofiq quyidagi asosiy o'lchamlarga ega:
barrel uzunligi l=2500 mm;
barrelning maksimal tashqi diametri d=1600 mm;
minimal tashqi diametri d=1480 mm;
bochka bilan bog'lanish joyidagi bo'yinlarning diametri 1100 mm;
Bandajning o'tiradigan joyi silindrsimon. O'qning har bir chetidan 100 mm masofada, montajdan keyin bandajning kuchlanish kontsentratsiyasini kamaytirish uchun 10 mm balandlikda tushirish pahlarini qilish taklif etiladi. Bu bintning o'qga termal usul bilan bog'langanligi bilan izohlanadi va ulanishni shakllantirishda bandajning qirralari uning o'rta qismiga qaraganda tezroq soviydi, bu esa stress kontsentratsiyasining paydo bo'lishiga olib keladi va qo'shimcha imkoniyat yaratadi. kelajakda fretting korroziyasi va charchoq yoriqlari rivojlanishi uchun
Ko'pincha bintning eksenel yo'nalishda sirg'alib ketishining oldini olish uchun o'qda yelka, bintda esa truba yoki o'tiradigan sirtlar konus shaklida bo'ladi. Bunday holda, bunday qurilmalar ishlatilmaydi, chunki agar juftlashadigan yuzalar etarlicha uzun bo'lsa, eksenel siljish sodir bo'lmaydi va ulanishning mustahkamligi kafolatlangan shovqin va koeffitsientning mumkin bo'lgan oshishi bilan ta'minlanadi deb taxmin qilish mumkin. ularga metall qoplama yoki aşındırıcı kukun qo'llanilishi tufayli yuzalardagi ishqalanish.
Bundan tashqari, ushbu dizayn ishlab chiqarish uchun ancha sodda va arzonroq.
Qo'nish diametrini tanlashga ta'sir qiluvchi omillarni tahlil qilish shuni ko'rsatadiki, qo'nish va tashqi diametrlar nisbatining optimal qiymatlari mintaqasi d/d 2 =0,5...0,8 oralig'ida o'zgarib turadi.
Agar biz ulanish kuchlanishini tanlash haqida gapiradigan bo'lsak, unda siz kelishmovchiliklarga duch kelishingiz mumkin. Amalda optimal shovqin odatda qo'nish diametrining 0,8-1% ni tashkil qiladi: = (0,008 0,01)d. Ba'zi mualliflar uni 1,3% ga oshirishni maslahat berishadi, ba'zilari esa, aksincha, 0,5% ga kamaytirishni maslahat berishadi.
Hisoblash uchun biz interferensiyaning uch xil qiymatini tanlaymiz: 1 =0,8 mm; 2 =1,15 mm; 3 =1,3 mm.
Bundan tashqari, optimal ulanish mezonlarini solishtirish va tanlash uchun biz turli ishqalanish koeffitsientlari va bandaj qalinligi uchun hisob-kitoblarni amalga oshiramiz.
Yuqorida aytib o'tilganidek, ishqalanish koeffitsientining qiymati birlashtiruvchi yuzalarga qandaydir qoplama qo'llash orqali o'zgartirilishi mumkin.
Bandajning eng katta qalinligi (d fit = 1150 mm) yig'ish paytida rulonning bo'yinlaridan o'tishi bilan aniqlanadi.
D fit > 1300 mm hisobga olinmaydi, chunki minimal tashqi diametrga erishilganda (d 2 = 1480 mm), bandaj juda nozik bo'ladi.
Berilgan sharoitlarda ulanishning yuk ko'tarish qobiliyatining ba'zi parametrlarini hisoblaymiz.
bu erda K - qo'nish yuzasidagi bosim, MPa;
F= dl – o‘tirish yuzasi maydoni, mm 2; (d va l - mos ravishda o'tiradigan sirtning diametri va uzunligi, mm)
f - birlashtiruvchi yuzalar orasidagi ishqalanish koeffitsienti.
O'tirish yuzalarida K bosimi ayol va erkak qismlarining shovqini va devor qalinligiga bog'liq.
Lame formulasiga ko'ra:
bu yerda d – nisbiy diametrik interferensiya;
- koeffitsient.
bu erda E 1 = E 2 = 2,1x10 5 N / mm 2 - eksa va bandajning elastik moduli;
1 = 2 =0,3 - po'lat o'q va shinalar uchun Puasson nisbati
C 1, C 2 - yupqa devorlilikni tavsiflovchi koeffitsientlar;
bu erda d 1 va d 2 mos ravishda o'qning ichki diametri va shinaning tashqi diametri.
Bunday holda, o'qda teshik yo'q - d 1 = 0 va biz rulonning o'rtacha diametrini d 2 diametri sifatida qabul qilamiz:
Keyin C 1 =1 (d 1 =0).
Ulanish orqali uzatiladigan maksimal moment:
Eksadagi bosim kuchlanishi ichki yuzada maksimal bo'ladi:
Bandajning ichki yuzasida maksimal kuchlanish kuchlanishlari:
Hisoblash natijalari 1-jadvalda jamlangan.
Xulosa: Ko'rib turganingizdek, K bosimi va shunga mos ravishda ulanishning yuk ko'tarish qobiliyati kuchlanish bilan mutanosib va ingichka devorlilikni tavsiflovchi C 1 va C 2 koeffitsientlariga teskari proportsionaldir.
Qo'nish diametrlaridagi farq atigi 150 mm, lekin bir xil shovqin moslamalari bilan, kontakt bosimidagi farq kichikroq diametr uchun deyarli ikki baravar katta.
Shuni ta'kidlash kerakki, o'qdagi siqish kuchlanishi ingichkaroq bandajda ham pastroq bo'ladi, lekin bintdagi tortishish kuchlanishlari uning qalinligi o'zgarishi bilan deyarli o'zgarmaydi.
1-jadval - 2000-sonli tegirmonning 5,6 stendli prokat rulonlarining xususiyatlari va ularning turli diametrlar, shovqinlar, ulanishdagi ishqalanish koeffitsientlaridagi yuk ko'tarish qobiliyati
|
d2=1600 (1480) dav=1540 |
|||||||||||||||||
|
d=1150 (C2=3,52) |
d=1300 (C2=5,96) |
||||||||||||||||
|
rast=146,1 |
rast=210,1 |
rast=237,5 |
rast=129,2 |
rast=185,8 |
|||||||||||||
4-rasm - Kompozit prokat rulosi
Ishqalanish koeffitsientlari ortib borishi bilan bog'lanishning yuk ko'tarish qobiliyati ham d=1150 mm va d=1300 mm bo'lganda sezilarli darajada oshadi, lekin d=1150 mm bo'lganda u maksimal bo'ladi.
Barcha sharoitlarda ulanish momentning yaxshi xavfsizlik chegarasi bilan uzatilishini ta'minlashi muhimdir
M va boshqalar cr
Bundan tashqari, xavfsizlik omili shovqin tufayli ulanishdagi kontakt bosimining oshishi bilan ortadi.
Umuman olganda, ikkala holatda ham ulanishning yaxshi yuk ko'tarish qobiliyati va rulon qismlarida juda past kuchlanish ta'minlanganligini aytishimiz mumkin, ammo sezilarli o'sish tufayli ichki diametri d = 1150 mm bo'lgan bandaj afzalroqdir. bir xil yuk ko'tarish qobiliyatida.
2.2 Tarmoqli qo'llab-quvvatlash rolida kuchlanishlarni hisoblash
2500 tegirmonning kompozit zaxira rulosidagi kuchlanishlar 2.1-bandda ko'rsatilgan bir xil asosiy texnik ma'lumotlar uchun aniqlanadi. Bandaj va o'qning o'tiradigan joyida aloqa kuchlanishlarini aniqlash talab qilinadi.
Bint maydonini S 2 bilan, mil maydonini esa S bilan belgilaymiz. Yig'ishdan so'ng birlashtiruvchi sirt radiusini R bilan, bintning tashqi radiusini R 2 bilan belgilaymiz.
C2 bandajining tashqi konturiga P0 roliklaridagi metall bosimiga teng kattalikdagi P kuchi qo'llaniladi. P=P 0 bo‘lsa, biz muvozanatda bo‘lgan kuchlar sistemasiga ega bo‘lamiz. O'tirish yuzasi C konturini hosil qiladi.
Hisoblash sxemasi 5-rasmda keltirilgan.
Shakl 5 - rulondagi aloqa kuchlanishlarini aniqlash uchun hisoblash sxemasi
Muammoni hal qilishda qutb koordinatalarida kuchlanishni aniqlash qulay. Bizning vazifamiz quyidagilarni aniqlashdir:
r – radial kuchlanishlar
- tangensial (aylana) kuchlanishlar
r - tangensial kuchlanishlar.
Stress komponentlarini hisoblash odatda umumiy shaklda va hisob-kitoblarda juda og'ir. N.I.ning usuli yordamida. Muskhelishvili, qo'yilgan muammoga nisbatan va ishda berilganiga o'xshash yechimni amalga oshirishda, bintning o'tiradigan yuzasidagi kuchlanishlar raqamli amalga oshirish uchun qulay formulalar shaklida aniqlanadi. Yakuniy ifodalar:
bu yerda P=P 0 – tashqi kuch ta’siridan bint uzunligi birligiga xos yuk;
R – kontakt yuzasining radiusi;
h va g - kontsentrlangan kuchlar P qo'llanilish nuqtalari zonalarida eritmaning o'ziga xosligini aks ettiruvchi va ketma-ketlikning yaqinlashuvini yaxshilashga imkon beruvchi yopiq shaklda jamlangan qatorlar;
- kontur nuqtalarining burchak koordinatasi C;
Muskhelishvili doimiy;
=0,3 - Puasson nisbati;
- x o'qidan P kuch qo'llash nuqtasigacha o'lchangan burchak;
n=R 2 /R – bandaj qalinligini tavsiflovchi koeffitsient.
(9) va (10) formulalardagi oxirgi atamalar shovqinga bog'liq bo'lgan stress komponentlarini ifodalaydi. Keyin kompozit rulondagi radial va tangensial kuchlanishlar ikki komponentdan, interferensiya va normal yukdan kelib chiqadigan kuchlanishlardan aniqlanadi:
r = rp + r (12)
= p + (13)
Oddiy kuchlanish kuchlanishlari formula bilan aniqlanadi:
bu erda K - shovqindan kontakt bosimi (1-jadvalga qarang), MPa;
n=R 2 /R – bandajning nisbiy qalinligi.
kuchlanishlarni hisoblash quyidagi formula yordamida amalga oshiriladi:
bu erda - interferentsiya qiymatining yarmi;
E - birinchi turdagi elastik modul.
Ma'lumki, kuchlanish tufayli sirtlarda tangensial stresslar mavjud emas.
U holda rp , p va r kuchlanishlarni quyidagicha ifodalash mumkin:
rp, p va r qiymatlari n ning turli qiymatlari uchun kompyuterda hisoblab chiqilgan, ularning ba'zilari 2-jadvalda keltirilgan.
Stress qiymatlari o'lchamsiz C p, C , C koeffitsientlari shaklida taqdim etiladi, ular P / (R 2 x10 3) qiymatiga ko'paytirilishi kerak, bu erda P bandaj uzunligi birligiga tashqi yukdir. , N/mm; R 2 - bandajning tashqi radiusi.
Stress komponentlarini aniqlash uchun faqat n (bandajning nisbiy qalinligi) va (kuchlanishlar aniqlanadigan nuqtaning qutb burchak koordinatasini) bilish kerak.
5-rasmga muvofiq, P kuchning asosiy vektori va asosiy momenti nolga teng bo'lgan shartlarda, kontaktdagi kuchlanish diagrammalari y o'qiga nisbatan simmetrikdir, ya'ni . kuchlanishlar 4 chorakdan 2 tasida, masalan, I va IV da (3 /2 dan /2 rad gacha).
O'q bo'ylab kuchlanish taqsimotining tabiati - bandaj aloqasi 6, 7, 8-rasmlarda keltirilgan.
2-jadval - P = 1200 kg / mm stend 5,6 ning 2500 dan stendlari kuchi ta'siridan bintning o'tiradigan yuzasiga kuchlanish komponentlari va radial, tangensial, tangensial kuchlanishlar
| | |||||||||||
|
N=1,34 (d=1150 mm) |
n=1,19 (d=1300 mm) |
||||||||||
6-rasm
7-rasm
8-rasm
Olingan ma'lumotlarni tahlil qilish quyidagi naqshlarni aniqlash imkonini berdi: eng kichik qiymatlar rp kontsentrlangan kuch P ta'sir chizig'i bo'ylab, uning to'g'ridan-to'g'ri qo'llanilishi bilan birga oladi =270 . n=1.34 uchun 295 burchakning baʼzi qiymatlarida va n=1.19 uchun 188 boʻlganda rp ning qiymatlari ishorani oʻzgartiradi. Siqilish kuchlanishlari ulanishning mustahkamligini buzishga moyil bo'lgan kuchlanish kuchlanishlariga aylanadi. Binobarin, rp diagrammalari ma'lum bir jismoniy talqinga ega bo'lishi mumkin: kuchlanish belgilari o'zgarib turadigan aloqa nuqtalari bandajning elastik deformatsiyasi tufayli taranglikdan kontakt bosimi bo'lmaganda, bo'g'inlar ochilish zonasining maydonlarini aniqlaydi.
Bandaj qanchalik yupqa bo'lsa, =270 da rpning maksimal o'sishi va =260 280 mintaqadagi kuchlanish gradienti shunchalik katta bo'ladi.
Bandaj qanchalik qalinroq bo'lsa, tortishish kuchlanishi shunchalik katta bo'ladi, lekin ularning gradienti ahamiyatsiz, ya'ni bint qanchalik yupqa bo'lsa, o'qda siqish kuchi shunchalik katta bo'ladi.
P kuchning ta'sir zonasidagi tangensial kuchlanish diagrammalari shuni ko'rsatadiki, p valentlik xususiyatiga ega va ularning maksimal qiymati amalda bandaj qalinligidan bog'liq emas. Stress gradienti bandaj qalinligining pasayishi bilan ortadi va zonaning kengligi kamayadi. Aks va bandajning aloqa yuzasining ko'p qismida kuchlanishlar n = 1,34 uchun kichikroq gradient bilan siqiladi.
9-rasmdagi r tangensial kuchlanish diagrammalari 215 nuqtalarda belgisini o'zgartiradi va ko'pchilik aloqa yuzalarida ular cho'zilishga ega, lekin ikkala holat uchun ham kichik va shuning uchun unchalik ahamiyatli emas.
3-jadvalda va n ning turli qiymatlari uchun r va qiymatlari keltirilgan.
3-jadval - aloqa bosimining kattaligi va shovqindan tangensial stress.
2 va 3-jadvallardagi ma'lumotlarga asoslanib, 9-rasmga muvofiq rp r va natijada paydo bo'lgan r uchun diagrammalarni tuzamiz. Taranglikdan kelib chiqadigan tangensial kuchlanishlar o'q va bintning kontakt kuchlanishlari uchun belgi jihatidan farq qiladi, shuning uchun bu sirtlarda jami diagrammalarni ko'rib chiqish alohida amalga oshirilishi kerak (10, 11-rasm).
Kompozit rulonning o'q-shinalari aloqasidagi kuchlanishlarni tahlil qilish shuni ko'rsatadiki, har qanday yuk namunasi uchun kontakt bosimining umumiy diagrammasi aralashish natijasida yuzaga kelgan bosim diagrammasidan sezilarli darajada farq qiladi. Aloqa bosimlari aylana bo'ylab teng ravishda taqsimlanadi va rulondagi metall bosim kuchlaridan buzilish zonalarida yuqori gradientga ega. Bunday holda, shovqinning kontakt bosimlari kontaktning muhim qismidagi umumiy kontakt bosimining faqat bir qismini (9-rasmga muvofiq) tashkil qiladi. Aloqa yuzasining bir qismida umumiy bosim kuchlanish bosimidan bir oz kamroq.
MPR [Mkr] = R f R (19)
bu erda Mpr - aylanish momenti;
9-rasm
10-rasm - P = 1200 kg / mm da tegirmon 2500 tayanch rolini o'qining aloqa yuzasida p, , diagrammalari; n=1,19; n=1,34 va =0,8; 1,15; 1.3
11-rasm – R=1200kg/mm da tegirmon 2500 tayanch rulo bandajining aloqa yuzasida r, , diagrammalar; n=1,19; n=1,34 va =0,8; 1,15; 1.3
aloqaning muhim qismi. Aloqa yuzasining bir qismida umumiy bosim kuchlanish bosimidan bir oz kamroq.
Tork ta'sirida bandajni eksa bo'ylab aylantirish imkoniyati uchun rulonni hisoblash formula bo'yicha amalga oshiriladi:
MPR [Mkr] = R f R (19)
bu erda Mpr - aylanish momenti;
[Mkr] - ulanish shovqin bilan uzatishi mumkin bo'lgan moment;
P – ulanishdagi kontakt bosimi;
f – ulanishning o'tiradigan yuzalarida statik ishqalanish koeffitsienti;
R - qo'nish joyining radiusi.
Ruxsat etilgan moment aloqa bosimiga to'g'ridan-to'g'ri proportsionaldir, shuning uchun tarmoqli burilish imkoniyati uchun kompozit rulonni hisoblashda rulonlarda taqsimlash xususiyatlarini va kontakt bosimining kattaligini hisobga olish kerak.
Kompozit rulondagi umumiy kontakt bosimi formula bilan aniqlanadi:
P= r = rp + r
r ni aylanaga birlashtirib, tashqi kuchlarning P ta'sirini hisobga olgan holda, kompozit rulon o'tkazishi mumkin bo'lgan maksimal momentni aniqlashimiz mumkin:
Ushbu formuladan foydalangan holda amalga oshirilgan hisob-kitoblar shuni ko'rsatdiki, tashqi kuchlar P ta'sirini hisobga olgan holda, kompozit rulonni tarmoqli burilmasdan uzatishi mumkin bo'lgan maksimal momentning ortishi taxminan 20-25% ni tashkil qiladi.
O'tkazilgan moment f ishqalanish koeffitsientiga proportsionaldir. Yuk ostida rulonning deformatsiyasi ham ishqalanish koeffitsientining qiymatiga bog'liq. Shubhasiz, aloqa nuqtalarida deformatsiyalar va mikroo'zgarishlarni oldini olish uchun ishqalanish koeffitsientini oshirish va kontaktda kerakli maxsus bosimni yaratish mumkin. Kontakt bosimini o'zgartirishga kuchlanish miqdorini o'zgartirish va bintning qalinligini o'zgartirish orqali erishish mumkin. 6, 7, 8-rasmlardan ko'rinib turibdiki, bandaj qalinligining pasayishi yuk qo'llaniladigan joylarda stress gradientlarining oshishiga olib keladi. Va interferensiyaning kuchayishi, o'z navbatida, kuchlanishlarning o'z-o'zidan oshishiga olib keladi, bu allaqachon d 2 =1150 mm uchun =1,15 va d 2 =1300 mm uchun =1,3 qiymatida ruxsat etilgan qiymatlardan oshadi. po'lat 150XNM, 200 MPa ga teng (1-jadval), undan bint qilish taklif etiladi.
Shu sababli, o'tiradigan sirtlarda ishqalanish koeffitsientini oshirish aniq bo'ladi. Kuchlanish va ishqalanish koeffitsienti qiymatlarini optimal tanlash sirtning aşınmasını oldini oladi, bu o'qdan takroriy foydalanishni osonlashtiradi.
2.3 Kompozit qo'llab-quvvatlash rulosining o'qidan foydalanish chastotasini hisoblash
Tarmoqli qo'llab-quvvatlovchi rulonlarning o'qlari foydalanishdan chiqarilgan, allaqachon ishlatilgan rulonlardan tayyorlanadi. Shuning uchun, o'qdan foydalanish chastotasini hisoblash uning materialining charchoq kuchiga asoslangan - 9HF po'latdir.
Hisob-kitoblar yuklash davrlarining sonini, o'q materialining charchoq xususiyatlarini, shuningdek, 3 turdagi kuchlanish qiymatlarini hisobga oldi:
1 - kompressiv, taranglik bilan bandajning o'qga mos kelishidan kelib chiqadi;
2 - egilish, rulonlarda metall bosimidan kelib chiqqan;
3 – buralish natijasida yuzaga kelgan tangenslar.
Hisoblash eng xavfli 1-1 va 2-2 bo'limlar uchun (12-rasm) turli xil moslashuv shovqin qiymatlari bilan amalga oshirildi.
1600x2500 o'lchamdagi zaxira rulo har 150 ming tonna prokat uchun 5 va 6 ta stendda jo'natiladi. Zımpara paytida, sirtdan olib tashlang
12-rasm - charchoq kuchi uchun rulon o'qi hisoblangan bo'limlarning sxematik ko'rinishi.
– rulonli barrelning o'rta qismining kesimi
2-2 - qism, rulonli barreldan bo'yniga o'tish joyida.
diametri kamida 3 mm bo'lgan barrellar ishlab chiqariladi. Umumiy olib tashlash 120 mm ( max = 1600 mm, min = 1080 mm), ya'ni rulonni kamida 40 marta o'rnatish mumkin, masalan, har bir stendda 20 ta
MMK OAJ 2500 issiq prokat zavodining pardozlash guruhining 5 va 6-stendlarining asosiy texnologik tavsiflari 4-jadvalda keltirilgan.
4-jadval – 5, 6-stendlarning asosiy xarakteristikalari
Hisob-kitoblarda biz qo'llab-quvvatlash rulosining o'rtacha aylanish diametrini olamiz d av = 1540 mm.
Roliklardagi metall bosimi doimiy, shuning uchun maksimal egilish kuchlanishlari egilish max, qarama-qarshi belgi bilan olingan egilish min ga teng. Interferensiyaning kattaligiga qarab siqish kuchlanishlari sj (1-jadval) ham doimiydir.
Uch xil shovqin qiymati uchun hisob-kitoblar amalga oshirildi =0,8; 1,15; 1.3.
Shunday qilib, doimiy va o'zgaruvchan yuklarning ta'sirini birlashtirgan barcha kataklardagi tsiklik yuklanish tabiatan assimetrikdir.
Har bir katakdagi yuklash davrlari soni:
bu erda V i - har bir stenddagi aylanish tezligi, m/s;
d av - qo'llab-quvvatlovchi rulon barrelining o'rtacha prokat diametri, m;
t - har bir o'rnatish uchun har bir stendda rulonning ishlash vaqti, h;
K - o'rnatishlar soni.
Hisoblash natijalari 5-jadvalda jamlangan.
5-jadval - Har bir katakdagi ish soatlari va yuklash davrlari soni
O'qdan bir marta foydalanilganda qo'llab-quvvatlash rulosining yuklash davrlarining umumiy soni: N= N i =5,14x10 6 .
2.4 1-1 bo'limda tsiklik chidamlilikni aniqlash
Maksimal egilish stressi:
(23)
bu erda P = 3000 tf - rulonlarda metall bosimi;
a = 3,27 m - bosim vintlarining o'qlari orasidagi masofa;
W egilish = d 2 eksa /32 - egilish vaqtida kesimning qarshilik momenti;
L barrel =2,5 m - qo'llab-quvvatlovchi rulon barrelining uzunligi.
Maksimal siqish kuchlanishlari siqilish formulasi (7) bo'yicha topiladi. Shuning uchun bizda:
G 
de - metallning sikl assimetriyasiga sezgirlik koeffitsienti;
0 =(1,4…1,6) -1 - pulsatsiyalanuvchi sikl uchun charchoq chegarasi.
Har bir stendda maksimal buralish natijasida yuzaga keladigan maksimal kuchlanish M cr i = 217 tm maksimal momentga bog'liq:
Kompozit rulonga ta'sir qiluvchi barcha turdagi kuchlanishlarni hisobga olgan holda ekvivalent kuchlanish:
Hisoblash natijalari 6-jadvalda jamlangan.
6-jadval – qo'nish diametrlari va shovqinlarning turli qiymatlari uchun rulondagi kuchlanish qiymatlari
Nosozlikdan oldin namuna bardosh bera oladigan sikllarning tegishli soni:
O'q materiali 9HF po'latdir, quyidagi charchoq xususiyatlariga ega:
-1 =317 MPa – chidamlilik chegarasi;
N 0 =10 6 – sikllarning asosiy soni;
R=tg =(0,276 -1 -0,8)=7,95 kg/mm 2 – charchoq egri chizig’ining qiyaligi
Cheklangan chidamlilikni hisoblashda qismning chidamlilik chegarasi va xizmat muddatini baholash uchun n qo'shimcha majburiyat mezoni qo'llaniladi. - ruxsat etilgan chidamlilik chegarasi:
bu erda n qo'shimcha =1,5 - ruxsat etilgan xavfsizlik koeffitsienti.
Materialning mustahkamlik xususiyatlaridan to'liq foydalanish bilan o'qdan foydalanishning ko'pligi:
Hisoblash natijalari 7-jadvalda jamlangan.
7-jadval - teshik diametri va o'q kuchlanishining uning ko'pligiga ta'siri
Hisob-kitoblarga asoslanib, quyidagi xulosalar chiqarish mumkin: kuchlanish kuchayishi bilan, tasmaning o'qga issiq o'rnatilishi natijasida yuzaga keladigan doimiy bosim kuchlanishining oshishi tufayli kompozit tayanch rulosining o'qidan foydalanish chastotasi kamayadi. aralashuv. Yupqaroq bandda (d=1,13 m) bir xil kuchlanish qiymatlarida o'qdan foydalanish chastotasining 3 martadan ko'proq ortishi kuzatiladi, chunki d=1,13 m o'qning pastki siqilish kuchlanishlari bilan tavsiflanadi. Agar biz bintning turli qalinligi uchun stressni taqsimlash diagrammalariga murojaat qilsak (6, 7, 8, 9, 10, 11-rasm), unda ingichka bandaj uchun kamroq qulay rasmni qayd etishimiz kerak. Shuni ham hisobga olish kerakki, hisob-kitoblar faqat rulondagi maksimal ruxsat etilgan yuklarni emas, balki ularning eng yuqori qiymatlarini ham hisobga olgan. Agar bandaj qilish taklif qilingan 150XNM po'lat uchun = 1,15 mm da d = 1,15 m va da d = 1,3 m bo'lgan hollarda bintdagi tortishish kuchlanishlari ruxsat etilganidan oshib ketishini hisobga olsak. = 1,3 mm (.1-jadval), u holda d=1,15 m, =0,8 bo'lgan variantni optimal deb hisoblash mumkin. Bu holda eksa ko'pligi 2,45 marta. Ammo, haqiqiy yuklar hisoblanganidan bir oz kamroq ekanligini, shuningdek, ulanishning yuk ko'tarish qobiliyatini uning kuchlanish holatini sezilarli darajada o'zgartirmasdan oshiradigan, birlashtiruvchi yuzalarga metall qoplamani qo'llash taklif qilinishini hisobga olgan holda, o'qdan foydalanish chastotasi tabiiy ravishda ortadi.
2.5 2-2-bo'limda tsiklik chidamlilikni aniqlash
2-2-qismdagi qo'llab-quvvatlovchi kompozit rulonning o'qi egilish va tangensial stresslarni boshdan kechiradi. Bunday yuklanish ostida kuchlanishlar nosimmetrik siklda o'zgaradi:
Ushbu bo'limda aksning charchoq ishdan chiqishi xavfi yo'q.
2.6 Kompozit va mustahkam tayanch rulosining sirpanish va egilish zonasini aniqlash
Ma'lumki, ish paytida, qo'llaniladigan yuklarning ta'siri natijasida, ham ishchi, ham qo'llab-quvvatlovchi rulolar egila boshlaydi. Burilish hodisasi prokatning sifatining yomonlashishiga, rulonlarning oqishiga olib kelishi mumkin, bu esa, o'z navbatida, podshipniklarning tez ishdan chiqishiga va korroziyaning paydo bo'lishiga olib kelishi mumkin.
Prokat jarayonida tasma va o'q o'rtasidagi harorat farqi, kompozit rulon bo'lsa, tasmaning o'qga nisbatan aylanishiga, ya'ni sirpanish zonasining paydo bo'lishiga olib kelishi mumkin.
Quyida mavjud yuklarni hisobga olgan holda slip zonasining mumkin bo'lgan o'lchamini hisoblash va ularning qiymatlarini solishtirish uchun kompozit va qattiq qo'llab-quvvatlash rulosining egilishini aniqlash mavjud.
2.7 Qattiq qo'llab-quvvatlovchi rulonning burilishini aniqlash
Prokat paytida rulonlarga metall bosimi ishchi rulonlar orqali tayanch rulonlarga uzatiladi. Qo'llab-quvvatlovchi rulonlarning bochkasi bo'ylab bosim taqsimotining tabiati rulonning kengligiga, ishchi va qo'llab-quvvatlovchi rulonlarning barrelining qattiqligi va uzunligiga, shuningdek ularning profiliga bog'liq.
Agar rulonlardagi metall bosimi ishchi rulon tomonidan tayanch rulosiga bir xilda uzatiladi deb faraz qilsak, u holda tayanch tsilindrlarining og'ishini ikkita tayanchda erkin yotgan nurning egilishi sifatida hisoblash mumkin. ko'ndalang kuchlar.
Umumiy qo'llab-quvvatlovchi rulonning egilishi:
f o.v. = f U. = f 1 + f 2 (32)
bu erda f 1 - egilish momentlari tufayli burilish;
f 2 - ko'ndalang kuchlar ta'siridan burilish o'qi.
O'z navbatida
bu erda P - rulondagi metall bosimi;
E – rulonli metallning elastiklik moduli;
G - rulonli metallning kesish moduli;
D 0 - qo'llab-quvvatlash rulosining diametri;
d 0 - qo'llab-quvvatlash rulosi bo'yinining diametri;
L - qo'llab-quvvatlovchi rulon barrelining uzunligi;
a 1 - qo'llab-quvvatlovchi rulmanlarning o'qlari orasidagi masofa;
c - barrelning chetidan qo'llab-quvvatlovchi rulmanning o'qigacha bo'lgan masofa.
8-jadval - Qattiq qo'llab-quvvatlash rulosining burilishini hisoblash uchun ma'lumotlar
|
8-jadvalning davomi |
||
Keyin qo'llab-quvvatlash rulosining umumiy egilishi:
f=0,30622+0,16769=0,47391 mm
2.8 Kompozit tayanch rulosi uchun burilish va sirpanish zonasini aniqlash
Hisoblash uchun asosiy ma'lumotlar 9-jadvalda keltirilgan.
9-jadval - kompozit tayanch rulosining qattiqligini hisoblash uchun ma'lumotlar
|
Kesish kuchlanishlarining notekis taqsimlanishini hisobga oluvchi koeffitsient |
||
|
9-jadvalning davomi |
||
Bandaj va o'qning ko'ndalang kesimi maydoni:
Bandaj va o'qning inertsiya momentlari:
Doimiy koeffitsient:
Aloqa bosimi P H =32,32x10 6 N/m 2 (1-jadvalga qarang).
Ishqalanish kuchlari tufayli uzunlik birligiga egilish momenti:
m = 4 P H R 2 = 12822960 Nm (39)
Bükme paytida bintning o'qga nisbatan sirpanish joyining uzunligini hisoblash:
Ishda berilgan metodologiyadan foydalanib, kompozit qo'llab-quvvatlash rulosining burilishini aniqlaylik. Dizayn sxemasi 13-rasmda ko'rsatilgan.
13-rasm - Bantli rulonning eksenel qismida harakat qiluvchi kuchlarning diagrammasi
R 
taqsimlangan yuk:
Bo'limda rulonga ta'sir etuvchi egilish momenti:
Bo'limda rulonga ta'sir qiluvchi kesish kuchi:
Q 0 = q 0 (l 0 - l) = 10,23 x10 6 N (45)
[x=0] da burilishni aniqlash:
[x=0] da aylanish burchagi:
O'q va bandaj o'rtasidagi o'zaro ta'sir kuchining intensivligi:
Sirpanish joyida bandaj va o'q uchun burilishlarni aniqlash:
Bandaj va o'qning aylanish burchaklari:
Bandaj va o'qdagi egilish momenti:
Tasma va o'qga ta'sir qiluvchi kesish kuchi:
Bantning rulon barrelining chetidagi o'qga nisbatan siljishi:
(60)
Bo'yinning egilishi:
(62)
Tarmoqli rulonning to'liq egilishi:
y= y x + y w = 0,000622 m = 0,622 mm(65)
Hisoblash natijalaridan ko'rinib turibdiki, yuk ostida kompozit va qattiq rulonlarning burilishlari deyarli bir xil. Kompozit rulonning burilishi qattiq jismning og'ishidan biroz kattaroqdir (y qattiq = 0,474 mm, y kompozit = 0,622 mm). Bu kompozit rulonning qattiqligi pastroq ekanligini ko'rsatadi, buning natijasida tarmoqli o'qga nisbatan siljishi mumkin. O'z navbatida, hisob-kitoblar shuni ko'rsatdiki, sirpanish zonasi kichik va atigi 0,045 m ni tashkil qiladi.Slip zonasining o'lchamiga va umuman rulonning qattiqligiga sleeve t dagi aylana valentlik kuchlanishlari ta'sir qiladi (muvofiq ravishda 13-rasm).
Kompozit rulonlarning qattiqligini o'rganish bo'yicha o'tkazilgan tajribalar eng yuqori kuchlanish kuchlanishlari t bandajning ichki konturida uning mil bilan aloqa qilish joyida joylashganligini ko'rishga imkon berdi; bu rulon egilganda qo'nishdan kontakt bosimining oshishini ko'rsatadi. Nisbiy interferensiyaning kamayishi kuchlanish t ni kamaytirishi aniqlandi. Shunday qilib, press aloqasining kuchlanishini kamaytirish orqali bandajning buzilishini bartaraf etish mumkin, ammo bu milning qattiqligini yo'qotishiga olib keladi, press aloqasini zaiflashtiradi, bintning sirpanish maydonini kengaytiradi va tirnash xususiyati keltirib chiqaradi. yashash joyining korroziyasi. Hisob-kitoblar uchun shovqinning minimal qiymati ( = 0,8 mm) tanlanganligi sababli, milning bandajga yopishishini yaxshilash uchun, masalan, metallni qo'llash orqali o'tiradigan sirtdagi ishqalanish koeffitsientini oshirish kerak. qoplama.
2.9 Cho'kindi yuzalarda tirnash xususiyati - korroziyaning oldini olish va rulonning sirtini ko'paytirish bo'yicha chora-tadbirlarni ishlab chiqish
Fretting - korroziya - kontaktli ishqalanish natijasida metall yuzasining shikastlanishi, bunda ajratilgan zarralar va sirt qatlamlari atrof-muhit komponentlari (ko'pincha kislorod) bilan o'zaro ta'sir qiladi.
Ma'lumki, teginish yuzalarida eng kichik yuklar bilan, sirt qatlamlarining silliqlashdan sezilarli shikastlanishi mumkin. Bu aralashish moslamasi yordamida yig'ilgan kompozit rulonlarga to'liq taalluqlidir, ularda aloqa bosimi sezilarli qiymatlarga etadi va tarmoqli uchlariga ulashgan sirpanish zonalari mavjud. Birlashma nuqtalarida, o'q va shinaning o'tiradigan sirtlarining o'zgaruvchan siljishi bilan tirnalishlar hosil bo'ladi, ularning soni kuchlanishga deyarli mutanosib ravishda ortadi. Keyinchalik, ular stress konsentratorlariga aylanadi, bu esa bintning oxiridan bir oz masofada joylashgan o'qning tezlashtirilgan charchoq etishmovchiligini keltirib chiqaradi. Qoidaga ko'ra, korroziyaning korroziyasi aniq bo'lgan rulonli dizaynlarda vayronagarchilik bo'yin bo'ylab emas, balki bu erda sodir bo'ladi. Ushbu jarayonning o'qning uchlarida ta'sirini kamaytirish uchun, o'qning ishonchliligini oshirish uchun, birlashuvchi chetida nolga aylanadigan kuchlanish konsentratorlarini olib tashlash orqali o'qning ishonchliligini oshirish uchun vayron qiluvchi pahlar tayyorlanadi (14-rasm).
14-rasm - Bantli rulonning o'qi chetidagi burchaklar
Biroq, o'tiradigan sirtlarni qayta ishlashning maxsus turlarisiz, shu sababli, o'qning ishdan chiqishini oldini olish mumkin emas. Bunday holda, yumshoq galvanik qoplamalar eng samarali hisoblanadi. Ulardan foydalanish haqiqiy juftlashish maydonini sezilarli darajada oshiradi. Bunday holda, juftlashuvchi qismlarning (metall bog'lanish) aloqasida kuchli bog'lanishlar paydo bo'ladi, buning natijasida juftlashuvchi qismlarning metall yuzalari tirnash xususiyati va mexanik shikastlanishdan himoyalangan. Shu bilan birga, qoldiq burilish hosil bo'lish ehtimoli keskin pasayadi va o'qni almashtiriladigan shinalar bilan takroriy ishlatish uchun zaruriy shartlar ortadi.
2.10 O'q-shinalari ulanishining yuk ko'tarish qobiliyatiga juftlashtiruvchi qoplamalarning ta'sirini o'rganish. Materialni tanlash va qoplama texnologiyasi.
Interferentsiyaga mos keladigan ulanishning yuk ko'tarish qobiliyati eng yuqori moment va eksenel kuchni aniqlash uchun asosiy hisoblash formulalariga kiritilgan o'tiradigan sirtdagi ishqalanish koeffitsientiga to'g'ridan-to'g'ri proportsionaldir. Ishqalanish koeffitsienti ko'plab omillarga bog'liq: aloqa yuzalariga bosim, mikropürüzlülüklerin o'lchami va profili, birlashtiruvchi yuzalarning materiali va holati, shuningdek yig'ish usuli. Shuni ta'kidlash kerakki, kompozit rulonlarni loyihalash uchun xarakterli bo'lgan katta diametrli (d=500 - 1000 mm) o'tiradigan sirtlar va shunga mos ravishda interferentsiyalar (0,001 d gacha) uchun kattaligi bo'yicha eksperimental ma'lumotlar mavjud emas. ishqalanish koeffitsientlari. Odatda, yig'ish tarmoqli 300-400 S ga qizdirilgan holda amalga oshiriladigan kompozit rulonlarni hisoblashda ishqalanish koeffitsienti f = 0,14 ga teng qabul qilinadi. Bunday ehtiyotkorlik va juda kam ishqalanish koeffitsientini tanlash to'liq oqlanadi. Haqiqat shundaki, shovqinning katta qiymatlarida (1 - 1,3 mm gacha) ishqalanish koeffitsientini oshirib, dastlabki sirt pürüzlülüğü va uning ustida hosil bo'lgan oksid plyonkalarining ta'siri juda ahamiyatsiz bo'lishi mumkin.
Bir qator ishlar shuni ko'rsatadiki, o'tiradigan sirtlardan biriga galvanik qoplamalarni qo'llash orqali kuchlanish bo'g'inlarining yuk ko'tarish qobiliyatini sezilarli darajada oshirish mumkin. Qoplamalarning qalinligi odatda 0,01 - 0,02 mm. O'rtacha, qoplamalardan foydalanish barcha yig'ish usullari uchun ishqalanish koeffitsientlarini bir yarim dan to'rt baravar oshiradi.
Galvanik qoplamalar bilan ulanishlar mustahkamligining oshishi kontakt zonasida metall birikmalarning paydo bo'lishi va haqiqiy aloqa maydonining oshishi bilan izohlanadi. Yumshoq galvanik qoplamalar, hatto past bosimli mintaqada ham, plastik deformatsiyaga duchor bo'lishi va plastik deformatsiyaga olib kelmasdan, qoplangan qismning mikroprofilidagi chuqurliklarni to'ldirishi aniqlandi. Bo'g'inlar mustahkamligining oshishi, qismlarni almashtirishning dastlabki momentida, qoplangan qismning notekisligi bilan bir vaqtning o'zida qoplamaning ko'p miqdordagi mikrohajmlarini kesish sodir bo'lishi bilan izohlanadi. Silindrsimon bo'g'inlarning yuk ko'tarish qobiliyatiga shovqin bilan eng qulay ta'sir yumshoq (anodik) qoplamalar (sink, kadmiy va boshqalar) tomonidan amalga oshiriladi. Ular nafaqat bo'g'inlarning mustahkamligini, balki millarning charchoqqa chidamliligini oshirishga yordam beradi. Sink qoplamasini qo'llash dumaloq egilish paytida millarning chidamlilik chegarasini 20% ga oshiradi.
Qoplamalar qo'llanilganda, qo'shilishdagi kuchlanish kuchayadi. Odatda, interferentsiyaning o'sishi, uning turidan qat'i nazar, qoplamaning ikki barobar qalinligiga teng ravishda olinadi. Shuni ta'kidlash kerakki, katta shovqinlar va ulanishning katta diametrlari bilan qoplama qalinligining ta'siri unchalik muhim emas.
Qoplamalarning interferentsion bo'g'inlarning yuk ko'tarish qobiliyatiga ta'sirini o'rganuvchi ishlarning natijalarini tahlil qilish, kompozit rulolar uchun etarlicha egiluvchan metallardan yasalgan qoplama eng mos keladi, deb hisoblashga asos beradi. Aksning o'tiradigan yuzasiga bunday qoplamalarni qo'llash ishqalanish koeffitsientini kamida 2 barobar oshirish imkonini beradi. Qoplama usuli va texnologiyasini tanlashda biz quyidagi fikrlarga amal qilamiz.
Korroziya, yuqori harorat, eskirishni kamaytirish va hokazolarni oldini olish uchun metall qoplamalarni qo'llashning turli usullari mavjud. Deyarli barcha qoplama usullari (issiq, elektrolitik, püskürtme, kimyoviy yotqizish va h.k.) sirtni tayyorlashni talab qiladi, odatda yog'sizlantirish, aşındırma , kimyoviy va elektrokimyoviy sayqallash. Ushbu operatsiyalar operatsion xodimlar uchun zararli va oqava suvlarni ehtiyotkorlik bilan tozalashga qaramay, atrof-muhitni ifloslantiradi.
Taxminan 5 metr uzunlikdagi kompozit tegirmon rulosining o'qini qoplash uchun yuqoridagi usullardan foydalanish katta texnik qiyinchiliklarni keltirib chiqaradi. Shuni ta'kidlash kerakki, qoplamalarning ishqalanish koeffitsientiga ta'siri to'g'risidagi ma'lumotlarni taqdim etadigan ishlarda qoplamalar elektrolitik yoki issiq holda kichik namunalar yoki rulonli rulon modellariga qo'llanilgan. Katta o'lchamdagi rulonlar uchun bunday usullardan foydalanish maxsus bo'limlar yoki ustaxonalarni yaratishni talab qiladi. Ishqalanish bilan qoplash usullaridan foydalanish o'rinli ko'rinadi. Eng oddiy va eng samarali usullardan biri - aylanuvchi metall cho'tka (VMShch, ishqalanish qoplamasi) bilan qoplamani qo'llash usuli. Bunday holda, qoplamani qo'llash bilan bir vaqtda, sirt plastik deformatsiyasi (SPD) paydo bo'ladi, bu rulon o'qining charchoq kuchini oshirishga yordam beradi.
Aylanadigan metall cho'tka bilan qoplamani qo'llash variantlaridan birining diagrammasi 14-rasmda ko'rsatilgan.
Qoplama materiali (MP) VMShning qozig'iga bosiladi va u bilan aloqa zonasida yuqori haroratgacha qizdiriladi. Qoplama metallining zarralari tolalarning uchlariga biriktiriladi va ishlov beriladigan sirtga o'tkaziladi. Moslashuvchan elastik elementlarning kuchli plastik deformatsiyasi tufayli ishlov beriladigan qismning yuzasi mustahkamlanadi. Shu bilan birga, tolalar uchlarida joylashgan qoplama metall zarralarining plastik deformatsiyasi yuzaga keladi va ular mahsulot yuzasiga yopishadi. Oksid plyonkalarini olib tashlash, sirt qatlamlari va qoplama materialining zarralarini qo'shma plastik deformatsiyalari bilan toza yuzalarga ta'sir qilish ularning asosga kuchli yopishishini ta'minlaydi.
14-rasm - Ishqalanish qoplamasi (FP) bilan qoplamani qo'llash sxemasi
qoplama materialining bo'sh joyi (MP)
moslashuvchan elastik elementlarga ega asbob (VMS)
ish qismi (aralash rulonning o'qi)
Rolling rolining o'qining o'tiradigan yuzasiga qo'llaniladigan qoplama quyidagi xususiyatlarga ega bo'lishi kerak: ishqalanish koeffitsientini sezilarli darajada oshirish, etarlicha plastik bo'lishi va mikroprofilning bo'shliqlarini to'ldirish va yaxshi issiqlik o'tkazuvchanligiga ega. Alyuminiy bu talablarga javob berishi mumkin. VMSh yordamida po'lat sirtga yaxshi qo'llaniladi va etarli qalinlikdagi qoplama hosil qiladi. Biroq, asosiy savolga javob - birlashtiruvchi yuzalaridan biri alyuminiy bilan qoplangan interferentsiya moslamasi bilan bog'liq ishqalanish koeffitsientining qiymati haqida - texnik adabiyotlarda yo'q. Interferentsiya moslamasi yordamida yig'ilgan po'latdan yasalgan alyuminiy materiallardan yasalgan silindrsimon bo'g'inlar ham ma'lum emas, chunki sof alyuminiy past mustahkamlik xususiyatlari tufayli strukturaviy material sifatida ishlatilmaydi. Biroq, metallarning plastik deformatsiyasida ishqalanish koeffitsientlari haqida ma'lumotlar mavjud (10-jadval).
10-jadval - HB-650 qattiqligidagi EKh-12 markali po'latda turli metallarning quruq ishqalanish koeffitsientlari
10-jadvaldan ko'rinib turibdiki, plastik deformatsiya sharoitida alyuminiy sirtning qolgan qismi bilan aloqa qilishda maksimal ishqalanish koeffitsientiga ega. Bundan tashqari, alyuminiy juda yuqori issiqlik o'tkazuvchanligiga ega. Ushbu omillar alyuminiyni rulon o'qining erkak yuzasi uchun qoplama materiali sifatida tanlashga sabab bo'ldi.
2.11 Aks va shinalar materialini tanlash va issiqlik bilan ishlov berish usullari
Kompozit rulolar uchun materialni tanlashda ularga xizmat ko'rsatishning termomexanik shartlarini hisobga olish kerak. Rulolar sezilarli statik va zarba yuklariga, shuningdek, termal ta'sirlarga duchor bo'ladi. Bunday og'ir ish sharoitida bir vaqtning o'zida yuqori quvvat va aşınma qarshiligini ta'minlaydigan materialni tanlash juda qiyin.
Rulo barrel va uning yadrosi uchun turli talablar mavjud. Yadro etarli darajada yopishqoqlik va quvvatga ega bo'lishi kerak va egilish, moment va zarba yuklariga yaxshi qarshilik ko'rsatishi kerak. Barrelning yuzasi etarli qattiqlik, aşınma qarshilik va issiqlikka chidamli bo'lishi kerak.
Rulo o'qi 9XF po'latdan yasalgan, rulonli lenta 150XNM, bu po'latdan kompozit rulonli bantlar ishlab chiqarishda MMK OAJda foydalanish tajribasiga asoslangan. Bandaj materiali sifatida ko'proq qotishma po'latdan foydalanish taklif etiladi - 35X5NMF, bu 150XNM bilan solishtirganda yuqori aşınma qarshilikka ega. Issiq prokat sharoitida rulonli materiallarning aşınma qarshiligi to'g'risidagi ma'lumotlar 11-jadvalda keltirilgan.
11-jadval - rulonli materiallarning mexanik xususiyatlari va aşınma qarshiligi.
|
Chelik darajasi |
Taxminan kimyoviy tarkibi |
Mexanik xususiyatlar |
Nisbiy aşınma qarshilik |
||
Jadvaldan ko'rinib turibdiki, asosan qo'pol ishlov berish guruhining vertikal va gorizontal rulolari uchun ishlatiladigan 60XN va 9XN po'latlari eng past nisbiy aşınma qarshiligiga ega, bu ularning ishlash tajribasi bilan tasdiqlangan. Ammo bu po'latlar, ularning xususiyatlariga ko'ra, kompozit rulonli o'qlarni ishlab chiqarish uchun juda mos keladi. Quyma bintlarni ishlab chiqarish uchun 150XNM 35X5NMF po'latdan foydalanish tavsiya etiladi.
35X5NMF 150XNM bilan solishtirganda yuqori narxga ega, ammo sezilarli kuch va aşınma qarshilikka ega bo'lib, u ish paytida o'zini oqlaydi, chunki aşınmaya va parchalanishga yuqori qarshilikni ta'minlab, rulonli barrelning yaxshi sirt tuzilishini uzoqroq saqlaydi.
Shinalar va o'qlarga kerakli ishlash xususiyatlarini berish uchun ular birinchi navbatda alohida issiqlik bilan ishlov beriladi. Keyin ma'lum bir haroratgacha qizdirilgan bint profilli o'qga etarlicha erkin o'rnatilishini ta'minlab, press moslamasiga aylanadi (sovutish paytida o'q o'ralgan).
Ushbu texnologik operatsiyalar issiqlik bilan ishlov berishdan bintda sezilarli qoldiq stresslarning shakllanishiga olib keladi. Ushbu stresslarning yuqori darajasi tufayli bintlar foydalanishdan oldin ham yo'q qilingan holatlar mavjud: saqlash yoki tashish paytida.
Ishlash shartlariga ko'ra, o'qlar yuqori qattiqlik talablariga (230 280HB) bo'ysunmaydi, shinalar uchun talablar esa qattiqroq (55 88HSD). Shu munosabat bilan, shinalar bilan solishtirganda akslar uchun yumshoqroq issiqlik bilan ishlov berish qo'llaniladi, bu esa sezilarli qoldiq stresslarning paydo bo'lishiga olib kelmaydi. Bundan tashqari, mo'rt kuch nuqtai nazaridan xavfli bo'lgan moslashishdan kuchlanish kuchlanishlari faqat bandajda paydo bo'ladi, buning natijasida rulonli barrel bo'ylab sinish paydo bo'lishi mumkin.
Bandaj ishlab chiqarishda ushbu po'latlarni issiqlik bilan ishlov berish tajribasi shuni ko'rsatadiki, eng samarali davolash 1050 ° C, 850 ° C va 900 ° C haroratlarda uch marta normallashtirish, so'ngra plastik va mustahkamlikning eng qulay kombinatsiyasini ta'minlaydigan temperaturadir. xususiyatlari.
Uch karra normalizatsiya meros quyma tuzilishini saqlab qolishga olib keladi va aşınmaya va parchalanishga chidamliligini oshiradigan xususiyatlarning tarqalishiga yordam beradi.
Rulo o'qi chiqindi rulosidan qilingan. Kerakli o'lchamlarga silliqlashdan so'ng, ishqalanish usuli yordamida o'qning o'tiradigan yuzasiga taxminan 20-25 mikron qalinlikdagi alyuminiy qoplama qo'llaniladi. Qoplashdan oldin o'tiradigan sirtni oxirgi ishlov berish toza silliqlashdir.
Termal yig'ish (o'rtacha 1,2-1,5 marta) interferentsion birikmalarning yuk ko'tarish qobiliyatini sezilarli darajada oshiradi. Buning sababi shundaki, bosim ostida yig'ish paytida mikrobuzilishlar eziladi, termal yig'ish paytida ular bir-biriga yopishadi, bu ishqalanish koeffitsienti va yopishish kuchini oshiradi. Bunday holda, qoplama zarralari o'qning ham, shinaning ham yuzasiga kirib boradi va qoplama va asosiy metall atomlarining o'zaro tarqalishi sodir bo'ladi, bu esa ulanishni deyarli monolit qiladi.
Shuning uchun, ulanishda aks va bandajdagi kuchlanishlarni mos ravishda kamaytirish bilan, berilgan momentni uzatish uchun zarur bo'lgan shovqinni kamaytirish mumkin.
Agar bandaj etarlicha yuqori qizdirilsa, ulanishni yig'ishda nol shovqinni olish yoki bo'shliqni ta'minlash mumkin. Rulonni yig'ishdan oldin bandajni isitish uchun tavsiya etilgan harorat 380 C-400 S.
Eskirgan bandajlarni almashtirishning quyidagi usullari mavjud:
Mexanik - bandajning butun qalinligi bo'ylab, tekislash yoki frezalash mashinasida ikkita tirqish hosil bo'ladi, buning natijasida bandaj ikki qismga bo'linadi, ular osongina demontaj qilinadi. Slotlar diametrik ravishda bir-biriga qarama-qarshi joylashgan.
Induktordagi bandajni sanoat chastotali oqimlari (IFC) bilan isitish - bandaj 400 C-450 S ga qadar isitiladi. Bu harorat 15-20 minut ichida induktorning uch yoki to'rtta o'tishida erishiladi. Bandaj ko'ndalang kesimi bo'ylab belgilangan haroratgacha qizdirilganda, u o'tiradigan joydan tushadi.
Portlash yordamida bandajni demontaj qilish - bu texnologiya MMKda o'tgan asrning 50-yillarida ishlatilgan. 1953 yilda 1450 issiq prokat tegirmoni butunlay kompozit zaxira rulolarga aylantirildi. Eskirgan shinalar o'qdan burg'ulangan teshiklarga joylashtirilgan kichik zaryadlarning portlashi bilan chiqariladi. Ushbu texnologiya Magnitogorsk sharoitida mumkin.
Loyihaning iqtisodiy asoslanishi
MMK OAJ mamlakatimizdagi eng yirik metallurgiya zavodidir. Uning asosiy vazifasi bozorning yuqori sifatli mahsulotlarga bo'lgan talabini to'liq qondirishdir. LPC-4 do'koni aksiyadorlik jamiyati bo'lgan MMK tarkibiga kiradi. Zavod taraqqiyoti bir joyda to‘xtamaydi: metallni qayta ishlash usullari takomillashtirilmoqda, yangi g‘oyalar hayotga tatbiq etilmoqda, zamonaviy uskunalar xarid qilinmoqda.
MMK OAJ 2500 LPC-4 tegirmonini modernizatsiya qilish qattiq rulonlarni bantlilarga almashtirish orqali amalga oshiriladi. Bitta bantli rulonning narxi 1,8 million rublni tashkil qiladi, rulonlarning yillik iste'moli esa 10 dona. Tarmoqli rulonlarning narxi qattiq bo'lganlarning narxining 60% ni tashkil qiladi va tarmoqli uchun ko'proq aşınmaya bardoshli materialdan foydalanish tufayli rulonlarning yillik iste'moli 1,6 baravar kamayadi va 6 dona ni tashkil qiladi. yilda.
4.1 Ishlab chiqarish dasturini hisoblash
Ishlab chiqarish dasturini tuzish rejalashtirilgan davrda uskunaning ish vaqti balansini hisoblashdan boshlanadi 28.
Uskunaning haqiqiy ish vaqti quyidagi formula bo'yicha hisoblanadi:
T f =T nom *S*T Bilan *(1-T va boshqalar. /100%) (66)
Bu erda C=2 - uskunaning ish smenalari soni,
T s =12 - bir smenaning davomiyligi,
T t.pr - nominal vaqtga nisbatan joriy ishlamay qolish foizi (8,10%),
T nom - uskunaning nominal ish vaqti, formula bo'yicha hisoblanadi:
T nom =T najas -T rp -T p.pr -T V (67)
bu erda T kal = 365 kun. - uskunaning ish vaqtining kalendar fondi;
T rp = 18,8 kun. - rejimning uzilish vaqti;
T p.pr = 12 - uskunaga rejalashtirilgan texnik xizmat ko'rsatilayotgan kunlar soni,
T in - yildagi bayramlar va dam olish kunlarining umumiy soni.
T in =0, chunki ish tartibi uzluksiz.
Yillik ishlab chiqarish hajmi quyidagicha hisoblanadi:
Q yil =P Chorshanba *T f (68)
Bu erda P av = 136,06 t / soat - o'rtacha soatlik mahsuldorlik.
Uskunaning haqiqiy ish vaqti va yillik ishlab chiqarish hajmi:
T no =365-18,8-12-0=334,2 (kun)
T t.pr =0,081*334,2=27,7 (kun) yoki 650 (soat)
T f =334,2*2*12*(1-8,1/100)=7371 (h)
Q yil =136,06*5033=1002870 t
Hisoblangan ma'lumotlar 12-jadvalda keltirilgan.
12-jadval - Uskunaning ish vaqti balansi
4.2 Kapital xarajatlar smetasini hisoblash
2500 tegirmonini modernizatsiya qilish xarajatlari quyidagi formula bo'yicha hisoblanadi:
TO h =C haqida +M+D±O-L(69)
bu erda M - uskunani o'rnatish qiymati,
D - uskunani demontaj qilish xarajatlari,
O - demontaj qilingan uskunaning qoldiq qiymati
L - likvidatsiya qiymati (metall narxida), quyidagicha hisoblanadi:
L=m*C l (70)
bu erda m - demontaj qilingan uskunaning massasi,
Ts l – 1 tonna metallolom narxi,
C ob - sotib olingan uskunaning narxi.
Keyin rulonlarni sotib olish narxi quyidagicha bo'ladi:
Rev bilan =6*(1800000*0,6)=6480000 rub.
Eski rulonlarni demontaj qilish va yangi rulonlarni o'rnatish xarajatlari nolga teng, chunki rulonlarni almashtirish ustaxonadagi joriy ishdir: M = D = 0 rub.
Qattiq rulolar almashtirilmoqda, ular allaqachon eskirgan va shunga mos ravishda ularning qoldiq qiymati O = 0 rub.
Eskirgan qattiq rulolar qayta ishlanadi va shuning uchun qutqaruv qiymati yo'q (L = 0).
Shunday qilib, modernizatsiya qilish uchun kapital xarajatlar:
To z =6480000+0+0+0-0=6480000 rub.
4.3 Mehnat va ish haqini tashkil etish
Ish haqi fondini hisoblash 13-jadvalda keltirilgan.
13-jadval - Ish haqi fondini hisoblash
|
Ko'rsatkich nomi |
Ishchining ismi |
||||||||
|
Brigadir |
Rolik |
Pochta operatori |
|||||||
|
|
|||||||||
13-jadvalning davomi |
|||||||||
13-jadval uchun tushuntirishlar:
Ish vaqti fondini hisoblash (9-band):
t oylar =365*S siljishlar * t siljishlar /(12*b) (71)
Bu erda C sms =2 - kunlik smenalar soni,
t smenalar = 12 soat - bir smenaning davomiyligi,
b=4 – jamoalar soni,
t oy =365*2*12/(12*4)=182,5 kishi*soat
Dam olish kunlarida ish vaqti:
t va boshqalar =n va boshqalar * BILAN siljishlar * t siljishlar /(12*b) (72)
t pr =11*2*12/12*4=5,5 kishi*soat
Rejalashtirilgan ishlov berish vaqti:
∆ t oy =t gr -(2004/12),
t gr =∆ t oy -t pr.
∆ t oy =182,5-2004/12=15,5 kishi*soat,
t gr =15,5-5,5=10 kishi*soat.
Kechasi va kechqurun ish vaqtini hisoblash:
t kecha =1/3* t oy,
t kechqurun =1/3* t oy,
t kecha =1/3*182,5=60,83 kishi*soat,
t kechqurun =1/3*182,5=60,83 kishi*soat.
Tarif bo'yicha ish haqini hisoblash (10.1-band):
Ish haqi tar = t soat * t oy,
t soat – soatlik tarif stavkasi.
7-toifa uchun: ish haqi tar = 24,78 * 182,5 = 4522,35 rubl;
6-toifa uchun: ish haqi tar = 21,71 * 182,5 = 3962,07 rub.
5-toifa uchun: ish haqi tar = 18,87 * 182,5 = 3443,78 rub.;
Ish haqini hisoblash (10.2-band):
∆ZP sd =ZP tar *[(N exp -100)/100], bu yerda
N eksp - ishlab chiqarish standartlarining rejalashtirilgan bajarilishi, %.
Ikkala ishchi uchun: ∆ZP sd =0, chunki ishlab chiqarish darajasi 100% va hech qanday buzilish yo'q.
Ishlab chiqarish bonusini hisoblash (10.3-band):
Ish haqi mukofoti =(Ish haqi tar. + ∆Ish haqi sd)*Premium/100%,
Ushbu hudud uchun belgilangan ishlab chiqarish bonusi 40% ni tashkil qiladi.
7-sinf uchun: ustama ish haqi. =(4522,35+0)*40%/100%=1808,94 rub.;
6-sinf uchun: ustama ish haqi. =(3962.07+0)*40%/100%=1584.83 rub.
5-sinf uchun: ustama ish haqi. =(3443,78+0)*40%/100%=1377,51 rub.;
Ishlab chiqarish stavkasi 100% bo'lgan bayramlarda ish uchun qo'shimcha to'lovni hisoblash:
∆ZP pr = t soat *(100/100)* t pr.
7-toifa uchun: ∆ZP pr =24,78*5,5=136,29 rub.,
6-toifa uchun: ∆ZP pr =21,71*5,5=119,41 rub.
5-toifa uchun: ∆ZP pr =18,87*5,5=103,78 rub.,
Jadval bo'yicha qo'shimcha ish uchun qo'shimcha to'lovni hisoblash (37,5%):
∆ZP gr = t soat *(37,5/100)* t gr
7-toifa uchun: ∆ZP gr =24,78*10*0,375=92,93 rub.,
6-toifa uchun: ∆ZP gr =21,71*10*0,375=81,41 rub.
7-toifa uchun: ∆ZP gr =18,87*10*0,375=70,76 rub.,
Tungi ish uchun qo'shimcha to'lovni hisoblash (40%):
∆ZP kechasi = t soat *(40/100)* t kechasi
7-toifa uchun: ∆ ish haqi kechasi =24,78*0,4*60,83=602,95 rub.,
6-toifa uchun: ∆ ish haqi kechasi =21,71*0,4*60,83=528,25 rub.
5-toifa uchun: ∆ ish haqi kechasi =18,87*0,4*60,83=459,14 rub.,
Kechqurun ish uchun qo'shimcha to'lovni hisoblash (20%):
∆ZP kechqurun = t soat *(20/100)* t kechqurun
7-toifa uchun: ∆ZP kechqurun =24,78*0,2*60,83=301,47 rub.,
6-toifa uchun: ∆ZP kechqurun =21,71*0,2*60,83=264,12 rub.
5-toifa uchun: ∆ZP kechqurun =18,87*0,2*60,83=229,57 rub.,
Ural viloyati uchun mintaqaviy koeffitsient 15% ni tashkil qiladi.
∆ZP p =0,15*(ZP tar +∆ZP sd +∆ZP pr +∆ZP gr +∆ZP kechasi +∆ZP kechqurun +ZP prem.).
7-toifa uchun: ∆ZP p =0,15*(4522,35+0+1808,94+136,29+92,93+
602,95+301,47)=1502,32 rub.,
6-toifa uchun: ∆ZP p =0,15*(3962,07+0+1584,83+119,41+
81,41+528,25+264,12)=966,01 rub.
5-toifa uchun: ∆ZP p =0,15*(3443,78+0+1377,51+103,78+70,76+
459,14+229,57)=852,68 rub.,
Qo'shimcha ish haqini hisoblash (11-modda):
Keyingi ta'tilning davomiyligi 30 kun bo'lganda, qo'shimcha ish haqining asosiyga bog'liqlik koeffitsienti 17,5% ni tashkil qiladi.
7-toifa uchun: qo'shimcha ish haqi = 0,175 * 8584,67 = 1502,32 rubl,
6-toifa uchun: qo'shimcha ish haqi = 0,175 * 7406,10 = 1296,07 rubl.
5-toifa uchun: qo'shimcha ish haqi = 0,175 * 6537,22 = 1144,01 rub.
4.4 Ijtimoiy ehtiyojlar uchun badallarni hisoblash
Yillik ish haqi fondi:
Ish haqi yil = S raqam * Ish haqi oylar *12 (73)
bu erda S raqami - ish haqi raqami,
Ish haqi oyi - bitta xodimning oylik ish haqi.
Ish haqi yili =(80695,92+69617,36+30724,92+34808,68+30724,92)*12=2958861,6 rub
14-jadval – Byudjetdan tashqari fondlarga ajratmalarni hisoblash
Chegirmalar bilan jami ish haqi fondi: 2958861,6 +1053354,7=34012216,33 rub.
4.5 Mahsulot tannarxini hisoblash
15-jadval – 1 tonna tayyor mahsulot tannarxini hisoblash
|
Xarajat ob'ektining nomi |
Narxi, rub./birlik |
so'm |
og'ish |
|
15-jadval uchun hisob-kitoblar:
1. Ishlab chiqarish xodimlarining asosiy ish haqi:
Ish haqi Asosiy = Ish haqi Asosiy *12* S raqam / Q yil (74)
Asosiy ish haqi = (8584,67*8+7406,10*12+6537,22*8)*12/187946=3,46 rub.
2. Ishlab chiqarish xodimlariga qo‘shimcha haq to‘lash:
Ish haqi qo'shimcha = Ish haqi qo'shimcha *12* S raqam / Q yil (75)
Qo'shimcha ish haqi =(1502,32*8+1296,07*12+1144,01*8)*12/187946=0,61 rub.
3. Ish haqi fondidan ajratmalar:
Ish haqi fondidan ajratmalar jadvalning oldingi bobida hisoblab chiqilgan. 3 va 2958861,6 rublni tashkil qiladi. butun yillik ishlab chiqarish hajmi uchun, keyin 1 tonna uchun ular bo'ladi: 2958861,6 /186946 = 4,07 rubl.
Dizayn versiyasida barcha xarajatlar ob'ektlari o'zgarishsiz qoladi, uskunalarni (rulonlarni) almashtirish xarajatlaridan tashqari.
4.6 Asosiy texnik-iqtisodiy ko'rsatkichlarni hisoblash
Mahsulot sotishdan olingan foyda:
Pr=(C-S/s)*Qyil (76)
bu erda C - 1t tayyor mahsulot uchun QQSsiz o'rtacha ulgurji narx.
Ts=4460 rubl, keyin QQS bilan Ts=5262,8 rubl.
asosiy versiyada:
Pr=(4460-4052,85)*1002870=408318520 rub.,
dizayn versiyasida:
Pr / =(4460-4026,89)*1002870=434353026 rub.
16-jadval - Sof foydani hisoblash
|
Ko'rsatkichlar nomi |
Miqdori, rub. |
Burilishlar |
||
|
Mahsulotlarni sotishdan tushgan tushum, jami (QQSni hisobga olgan holda narxi*Qyil) |
||||
|
shu jumladan QQS (satr 1*0,1525) |
||||
|
QQSni hisobga olmaganda mahsulotlarni sotishdan tushgan tushum (1-qator 2-satr) |
||||
|
Ishlab chiqarish tannarxi (S/s*Qyil) |
||||
|
Ma'muriy xarajatlar |
||||
|
Biznes xarajatlari |
||||
|
Yalpi foyda (2-3-4-5-betlar) |
||||
|
Asosiy vositalar va boshqa mol-mulkni sotishdan tushgan tushumlar |
||||
|
Debitorlik qarzi |
||||
|
Davlat bo'yicha daromadlar qimmatli qog'ozlar |
||||
|
Boshqa tashkilotlarda ishtirok etishdan olingan daromadlar |
||||
|
Boshqa faoliyatdan tashqari daromadlar |
||||
|
Tabiiy resurslardan foydalanganlik uchun to'lovlar |
||||
|
Asosiy vositalar va boshqa mulklarni sotish xarajatlari |
||||
|
Boshqa operatsion xarajatlar |
||||
|
To'lanishi kerak bo'lgan foiz |
||||
|
Mulk solig'i |
||||
|
Boshqa operatsion bo'lmagan xarajatlar |
||||
|
Hisobot yilining foydasi (Sstr.6ch11 –Sstr12ch18) |
||||
|
Soliq solinadigan daromad (19-8-9-10 qator) |
||||
|
Daromad solig'i (20*0,24 qator) |
||||
|
Sof foyda (19-bet 21) |
||||
∆Pch=326888666-307102442=19786224 rub.
Mahsulot rentabelligi:
Rp=(Pr/S/s)*100% (77)
asosiy versiyada:
Rp=(4460-4052.85)/4052.85*100%=10%,
dizayn versiyasida:
Rp / =(4460-4026,89)/4026,89*100%=10,75%.
PNP=Pch/I (78)
bu erda I - investitsiyalarning umumiy hajmi.
Investitsiyalarning umumiy hajmi kapital xarajatlar miqdoriga teng (I = Kz = 6 480 000 rub.)
PNP=326888666/6480000=50,44.
Qaytarilish muddati:
Current=I/∆Fr (79)
Hozirgi=6480000/19786224=0,32 g yoki 4 oy.
Xulosa
“MMK” OAJ 2500 (LPTs-4) tegirmonining 5 va 6-stendlarida qattiq zarb qilingan zaxira rulonlardan foydalanishni kompozit rulonlarga almashtirish taklif qilinmoqda.
Ko'rib chiqish, konstruktsiyalarni tahlil qilish va tarmoqli rulonlarni ishlatish tajribasiga asoslanib, ishlab chiqarish qulayligi va arzonligi nuqtai nazaridan kompozit rulonning optimal dizayni tanlandi.
Bandaj materiali sifatida 150XNM yoki 35X5NMF po'latdan foydalanish taklif etiladi, uning aşınma qarshiligi 9XF po'latdan 2-3 baravar yuqori bo'lib, undan qattiq zarb qilingan rulolar tayyorlanadi. Uch marta normalizatsiya qilingan bintlarni ishlab chiqarish taklif etiladi. Akslar qilish uchun chiqindi rulolardan foydalaning.
Hisob-kitoblar qo'nish diametrlarining turli qiymatlari ( 1150 mm va 1300 mm), shovqinning minimal, o'rtacha va maksimal qiymatlari ( = 0,8; 1,15; 1,3) uchun kuchlanish-deformatsiya holati va yuk ko'tarish qobiliyati bo'yicha hisob-kitoblar qilingan. ) va ishqalanish koeffitsienti ( f=0,14;0,3;0,4). Aniqlanishicha, 1150 mm bo'lgan taqdirda, rulondagi kuchlanish taqsimoti 1300 mm ga qaraganda qulayroq, yuk ko'tarish qobiliyati esa 1,5-2 baravar yuqori. Ammo interferensiya kuchayishi bilan birlashmadagi tortishish kuchlanishlari ham oshib, po'latdan 150XNM uchun ruxsat etilganidan oshadi. Shuning uchun minimal = 0,8 mm kuchlanishdan foydalanish maqsadga muvofiq bo'ladi, bu minimal ishqalanish koeffitsienti f = 0,14 bo'lsa ham, momentning etarli chegara bilan uzatilishini ta'minlaydi.
Bunday ulanishning yuk ko'tarish qobiliyatini kuchlanish qiymatlarini oshirmasdan oshirish uchun metall qoplamani qo'llash orqali birlashtiruvchi yuzalarda ishqalanish koeffitsientini oshirish taklif etiladi. Alyuminiy qoplama materiali sifatida uning narxi va termofizik xususiyatlaridan kelib chiqqan holda tanlangan. "MMK" OAJ 2000 (LPTs-10) tegirmonida kompozit rulonlarning ish sharoitida aks va shinalarning birlashtiruvchi yuzalarida bunday qoplamani qo'llash tajribasi shuni ko'rsatadiki, alyuminiy ishqalanish koeffitsientini f = 0,3 qiymatlarga oshiradi. -0,4. Bundan tashqari, qoplama eksa va bandaj o'rtasidagi haqiqiy aloqa maydonini va uning issiqlik o'tkazuvchanligini oshiradi.
Hisoblash orqali aniqlangan maksimal mumkin bo'lgan burilish 0,62 mm, sirpanish zonasi 45 mm.
Bandajni o'qga ulash termal, bintni 350 -400 S gacha qizdirish orqali amalga oshiriladi.
Hisob-kitoblarga ko'ra, hech qanday qo'shimcha mahkamlash moslamalaridan (bo'yinbog'lar, konuslar, kalitlar) foydalanmasdan, o'q va shinaning silindrsimon o'tiradigan sirtlari bo'lgan kompozit rulonning tanlangan dizayni optimal deb topildi.
Korroziyaning oldini olish va bintning uchlarida qoldiq stresslar kontsentratsiyasini yo'qotish uchun o'qning chetlarida burmalar hosil bo'ladi, shunda bandajning uchlariga tutashgan joylarda shovqin nolga teng bo'ladi.
Kompozit rulonning narxi yangi qattiq zarb qilingan rulon narxining 60% ni tashkil qiladi (1,8 million rubl). Kompozit rulonlarga o'tish bilan ularning iste'moli yiliga 10 dan 6 donagacha kamayadi. Kutilayotgan iqtisodiy samara taxminan 20 million rublni tashkil qiladi.
Foydalanilgan manbalar ro'yxati
Foydali Maud. 35606 RF, MPK V21V 27/02. Kompozit prokat rulosi /Morozov A.A., Taxautdinov R.S., Belevskiy L.S. va boshqalar (RF) - No 2003128756/20; ilova 30.09.2003; nashr. 27.01.2004. Buqa. № 3.
Sinterlangan volfram karbid metallidan yasalgan bandaj bilan rulon. Kimura Xiroyuki. yapon Patent. 7B 21B 2700. JP 3291143 B2 8155507A, 29/11/94.
Foydali Maud. 25857 RF, MPK V21V 27/02. Rolling roll /Veter V.V., Belkin G.A., Samoilov V.I. (RF) - No 2002112624/20; ilova 13.05.2002; nashr. 27.10.2002. Buqa. № 30.
Pat. 2173228 RF, IPC V21V 27/03. Rolling rulo / Veter V.V., Belkin G.A. (RF) - No 99126744/02; ilova 22.12.99; nashr. 10.09.01//
Pat. 2991648 RF, IPC V21V 27/03. Kompozit prokat rulosi /Poletskov P.P., Firkovich A.Yu., Tishin S.V. va boshqalar (RF) - No 2001114313/02; ilova 24.05.2001; nashr. 27.10.2002. Buqa. № 30.
Foydali Maud. 12991 RF, MPK V21V 27/02. Kompozit rulon /Poletskov P.P., Firkovich A.Yu., Antipenko A.I. va boshqalar (RF) - No 99118942/20; ilova 01.09.99; nashr. 20.03.2000. Buqa. № 8.
Pat. 2210445 RF, MPK V21V 27/03. Kompozit rulon /Poletskov P.P., Firkovich A.Yu., Antipenko A.I. va boshqalar (RF) - No 2000132306/02; ilova 21/12/2000; nashr. 20.08.2003. Buqa. № 23.
Grechishchev E.S., Ilyashchenko A.A. Interferentsiya aloqalari: Hisob-kitoblar, dizayn, ishlab chiqarish - M.: Mashinostroenie, 1981 - 247 pp., kasal.
Orlov P.I. Dizayn asoslari: Ma'lumotnoma va uslubiy qo'llanma. 2 kitobda. Kitob 2. Ed. P.N. Uchaeva. – 3-nashr, tuzatilgan. – M.: Mashinasozlik, 1988. – 544 b., kasal.
Narodetskiy M.Z. Rulmanlarning qo'nish halqalarini tanlashga. SSSR Fanlar akademiyasining "Muhandislik kollektsiyasi" mexanika instituti, 3-jild, №. 2, 1947, p. 15-26
Kolbasin G.F. O'zgartiriladigan shinalar bilan kompozit rulonlarning ishlashini o'rganish: Dis.: ..texnika fanlari nomzodi. – Magnitogorsk, 1974. – 176 p.
Timoshenko S.P. Materiallarning mustahkamligi, h. P.M. – L., Gostekhteorizdat, 1933 yil.
Balatskiy L.T. Qo'shimchalardagi millarning charchashi. – Kiev: Texnologiya, 1972, - 180 b.
Poluxin P.I., Nikolaev V.A., Poluxin V.P. va hokazo prokat rulonlarining mustahkamligi. – Olma-Ota: Fan, 1984. – 295 b.
2500 tegirmonda chiziqlarni issiq prokatlash. Texnologik ko'rsatma TI - 101-P-Gl.4 - 71-97
Kompozit rulonning o'qidan foydalanishning ko'pligini hisoblash / Firkovich A.Yu., Poletskov P.P., Solganin V.M. – Shanba. markaz. laboratoriya. MMK OAJ: masala. 4. Magnitogorsk 2000. – 242 b.
Sokolov L.D., Grebenik V.M., Tylkin M.A. Prokat uskunalarini tadqiq qilish, Metallurgiya, 1964 y.
Sorokin V.G. Chelik va qotishmalar markasi, Mashinasozlik, 1989 yil.
Firsov V.T., Morozov B.A., Sofronov V.I. va boshqalar Statik va tsiklik o'zgaruvchan yuklash sharoitida val-vulka tipidagi press bo'g'inlarining ishlashini o'rganish // Mashinasozlik axborotnomasi, - 1982. № 11. - Bilan. 29-33.
Safyan M.M. Keng polosali po'latni prokatlash. "Metallurgiya" nashriyoti, 1969 y. 460.
Tselikov A.I., Smirnov V.V. Prokat zavodlari, Metallurgizdat, 1958 yil.
Firsov V.T., Sofronov V.I., Morozov B.A. Tarmoqli qo'llab-quvvatlovchi rulonlarning qattiqligi va qoldiq egilishini eksperimental o'rganish // Metallurgiya mashinalarining mustahkamligi va ishonchliligi: VNIMETMASH materiallari. Shanba. № 61. – M., 1979. – b. 37-43
Bobrovnikov G.A. Sovuq yordamida amalga oshiriladigan ekishning chidamliligi. – M.: Mashinasozlik, 1971. – 95 b.
Belevskiy L.S. Moslashuvchan asbob bilan qo'llanilganda, sirt qatlamining plastik deformatsiyasi va qoplamaning shakllanishi. – Magnitogorsk: RAS litseyi, 1996. – 231 p.
Chertavskix A.K. Metall shakllantirishda ishqalanish va moylash. – M.: Matallurgizdat, 1949 yil
Vorontsov N.M., Jadan V.T., Shneerov B.Ya. va hokazo siqish va seksiyali prokat tegirmonlarida rulonlarning ishlashi. – M.: Metallurgiya, 1973. – 288 b.
Pokrovskiy A.M., Peshkovtsev V.G., Zemskov A.A. Tarmoqli rulonlarning yorilishga chidamliligini baholash // Mashinasozlik byulleteni, 2003. № 9 - b. 44-48.
Kovalyov V.V. Moliyaviy tahlil: usullar va tartiblar. – M.: Moliya va statistika, 2002. – 560 b.: kasal.
|
D.MM.1204.001.00.00.VP |
|||||||||||
|
Og'irligi |
|||||||||||
|
Varaq |
№ hujjat |
Subp. |
sana |
||||||||
|
Ishlab chiqilgan |
Muxomedova E.A. |
||||||||||
|
Prov. |
Belevskiy L.S. |
||||||||||
|
T.davomi |
Varaq |
Choyshablar |
|||||||||
|
Tezis bayoni |
MSTU 1204 |
||||||||||
|
N.davomi |
|||||||||||
Insho
Mavzu bo'yicha dissertatsiya ishi: "MMK" OAJ 2500 issiq prokat tegirmonining tarmoqli tayanch tsilindrni loyihasini tadqiq qilish va ishlab chiqish.
72 sahifa, 14 rasm, 16 jadval, foydalanilgan 28 manba, 7 varaq grafik material.
Kalit so'zlar: tayanch rulosi, bandaj, o'q, o'qdan foydalanish chastotasi, kompozit rulondagi kuchlanish, burilish, sirpanish zonasi, interferentsiya, qoplama.
Tadqiqot va ishlanma ob'ekti: tarmoqli qo'llab-quvvatlash rulosi.
Ishning maqsadi: kompozit qo'llab-quvvatlovchi rulonlarning dizaynini ishlab chiqish, ularning ishlash vaqtida ishonchliligini ta'minlash, chidamliligini oshirish va tannarxini pasaytirish.
Tadqiqot usuli: hisoblash va grafik.
Asosiy konstruksiya, texnologik va texnik-ekspluatatsion xarakteristikalar: shinalar va o‘qning o‘tiradigan yuzalari silindrsimon bo‘lib, o‘rnatishlar kafolatlangan aralashish moslamasi bilan, qo‘shimcha mahkamlash moslamalaridan foydalanmasdan, metall qoplamani qo‘llash bilan amalga oshiriladi. juftlashuvchi yuzalar.
Olingan natijalar: rulon, kuchlanish va bandaj materialining optimal dizayn o'lchamlari tanlangan.
Qo'llash doirasi: prokat ishlab chiqarish.
Iqtisodiy samaradorlik: kutilayotgan yillik samara taxminan 20 million rublni tashkil qiladi.
Fakultet___ Mashinasozlik _______
Bo'lim____ OD va PM ____________________________
Mutaxassisligi____ 1204 Mashinasozlik va texnologiya __metall shakllantirish _____
Himoyaga ruxsat bering
Kafedra mudiri
_______________/Denisov P.I./
«____»________________ 2004 yil
DIPLOM ISHI
_______D.MM.1204.001.00.00.PZ ______
Talaba Muxomedova Yekaterina Anyasovna ________________
Mavzu bo'yicha:____ _________ ___ 2500 issiq______ ________________ MMK OAJ prokati________________________
Tezisning tarkibi:
_ uchun hisob-kitob va tushuntirish xati 72 sahifalar
Grafik qismi _ 7 _varaqlar
DIPLOM İŞI UCHUN HISOBI VA IZOH
Dissertatsiya rahbari________________________________ /Belevskiy L.S./
____________
Maslahatchilar__ Art. o'qituvchi _____________________ ________/Kulikov S.V./
____________________________________________________________________
____________________________________________________________________
____________________________________________________________________
(ilmiy daraja, ilmiy unvon, familiya, aktyorlik faoliyati)
Bitiruvchi______________________
(imzo)
"____"______________2004
ROSSIYA FEDERATSIYASI TA'LIM VAZIRLIGI
MAGNITOGORSK DAVLATI
nomidagi TEXNIK UNIVERSITETI. G.I. NOSOVA
Bo'lim____ OD va PM_ ______________________________
_______________________________________________
TASDIQ ETAM:
Kafedra mudiri
_______________/Denisov P.I./
2004 yil
DIPLOM ISHI
Mavzu:_____ Dizayn tadqiqotlari va ishlanmalari________ _ ___ tegirmonning tarmoqli tayanch rulosi 2500 issiq______ ________________ MMK OAJ prokati________________________
__________________________________________________________________
Talaba ______ Muxomedova Yekaterina Anyasovna _____________________
(Familiyasi ismi otasini ismi)
Mavzu universitetning _________________200___ yildagi ___________-son buyrug'i bilan tasdiqlangan.
Tugatish sanasi "_____"______________________200___g.
Ish uchun dastlabki ma'lumotlar:__ - Tegirmon 2500 uchun texnologik yo'riqnoma.__________
Tezisda ishlab chiqiladigan savollar ro‘yxati: _______________________
1. Kompozit rulonlarning konstruksiyalarini tahlil qilish;___________________________
2. _"2500" issiq prokat tegirmoni uchun tarmoqli qo'llab-quvvatlovchi rulon dizaynini ishlab chiqish (rulonning konstruktiv o'lchamlarini, kuchlanishni, bint materialini tanlash);_____
3. Kompozit rulonning maksimal og'ishini aniqlash;______________________
4. Qoplamalarning o'qning yuk ko'tarish qobiliyatiga ta'sirini o'rganish-______ bandaj ulanishi, material va qoplama texnologiyasini tanlash;_____________________
5. Korroziyani yo'qotishning oldini olish bo'yicha chora-tadbirlarni ishlab chiqish;___________ 6. Ishlatilgan bintlarni almashtirish bo'yicha chora-tadbirlarni ishlab chiqish;________________ 7. Loyihani amalga oshirishning iqtisodiy samarasini baholash;______________________ ________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________
Grafik qismi: 1. 2500-sonli tegirmonning kompozit tayanch rulosi 5,6 stendlari OAJ MMK____
2. 2500-sonli tegirmonning 5 va 6-sonli prokat rulonlarining xususiyatlari______________________
3. Rulonning kuchlanish holatini aniqlash uchun hisoblash sxemasi_____________
4. Ruloning kuchlanish holatini aniqlash uchun hisoblash formulalari___________
5. Aloqa bosimiga qarab kuchlanish diagrammalari______________________
6. O'q va shinaning kontakt yuzalarida tangensial kuchlanish diagrammasi__
7. Texnik-iqtisodiy ko'rsatkichlar_________________________________________________
________________________________________________________________________
Ish maslahatchilari (ular bilan bog'liq bo'limlarni ko'rsatgan holda):
Kulikov S.V. - Iqtisodiyot va rejalashtirish __________________________________________ ________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________
Nazoratchi:______________________________________/_ Belevskiy L.S. ____/
(imzo, sana)
Topshiriq qabul qilindi: _________________________________________________/__ Muxomedova E.A.___/
1.1 Magnitogorsk temir-po'lat zavodining 2500 uzluksiz tegirmoni
Ustaxona 1968 yilda ishga tushirilgan. Tegirmon uskunalari yettita ko‘rfazda joylashgan (1-rasm).
1-rasm. Asosiy diagramma texnologik uskunalar Magnitogorsk temir-po'lat zavodining 2500-tegirmoni:
I - issiq haddelenmiş rulonli ombor oralig'i, II - NTA oralig'i, III - tegirmon oralig'i, IV - qo'ng'iroq o'choqlari oralig'i; 1 - issiq haddelenmiş lasan uzatish konveyeri, 2 - ko'prikli kranlar, 3 - uzluksiz tuzlash agregati, 4 - issiq prokat uchun kesishuvchi birlik, 5 - tegirmon ishchi liniyasi, 6 - terini qattiqlashtiruvchi tegirmon, 7 - terini qattiqlashtiruvchi tegirmon 1700 , 8 va 9 - uzunlamasına birliklar va o'zaro faoliyat kesish, 10 - qo'ng'iroqli pechlar.
Tegirmon kesma (0,6-2,5) x (1250-2350) mm h bo'lgan chiziqlar sovuq prokat uchun mo'ljallangan? 30 rulonli ichki diametri 800 mm, tashqi? 08Yu, 08kp, 08ps (GOST 9045-80) po'latlaridan 1950 mm, barcha deoksidlanish darajasidagi 08 - 25 po'latlar kimyoviy tarkibi GOST 1050-74 va St0 bo'yicha - St3 qaynoq, yarim tinch va sokin (GOST 380-71).
Sanoat korxonasining tashqi suv ta'minotining gidravlik hisobi
No Nomi 1 Suv olish joylari 2 Gravitatsion liniyalar 3 Sohil qudug'i 4 1-liftning nasos stansiyasi 5 Tozalash inshootlari 6 Toza suv ombori 7 2-...
OAJ MMK korxonasida texnologik ob'ektlarni avtomatlashtirish tizimlari va vositalaridan foydalanish
MMKda ishlab chiqarish rudani qayta ishlash zavodi (rudani qayta ishlash) va sinter zavodidan (cho'yanni eritish uchun zarur bo'lgan nozik aglomeratsiya rudasi materialidan sinter ishlab chiqarish) boshlanadi. Keyingi o'rinda koks ishlab chiqarish...
Sinterlash ishlab chiqarish uchun mexanik uskunalar majmuasi
1. Temir moddasi bo'lgan qo'shimchalar sifatida quyidagilar qo'llaniladi: - yuqori o'choq sexlaridan chiqadigan tutun changlari; - kuygan shkalasi PGP, KTs-1...
Tizimni modernizatsiya qilish avtomatik boshqaruv va flokulyant dozalash birligi, flokulyant oqimini o'lchash birligini loyihalash
Biologik oqava suvlarni tozalash inshootlari"Svetogorsk" OAJ klassik sxemasini ifodalaydi (2.1.1-rasm) birlamchi cho'ktiruvchi tanklar, faol loy bilan aeratsiya tanklari, keyin esa ikkilamchi cho'ktiruvchi tanklarda loyni ajratish...
MMK OAJ 2500 LPC-5 tegirmoni sharoitida chiqib ketish suyuqliklarini olib tashlash uchun sovuq prokatlangan chiziq yuzasini vakuumda quritish texnologiyasini qo'llash
I - tavlanish bo'limi, II - tegirmon bo'limi, III - mashina xonasi, IV - tayyor mahsulot ombori; 1 - ko'prikli kranlar, 2 - tavlanadigan pechlar, 3 - egilish pechlari, 4 - elektrolitik tozalash moslamasi, 5 - yechish, 6 - tegirmon liniyasi, 7 - o'rash, 8 - kesish agregati...
Sovuq prokat usuli yordamida choyshab ishlab chiqarishning texnologik jarayonini ishlab chiqish
1956-yilda foydalanishga topshirilgan tegirmon sakkizta ko‘rfazda joylashgan (1-rasm) umumiy eni 195 m, uzunligi 456 m.I – tavlash bo‘limi, II – tegirmon bo‘limi, III – mashina xonasi, IV – tayyor mahsulot ombori; 1 - ko'prikli kranlar, 2 - tavlanadigan pechlar, 3 - tilterlar ...
2-jadval Suvda ishlaganda NM 2500-230 nasosining xarakteristikalari Q H 3 N 300 250 0,28 820 500 248 0,4 850 700 246 0,51 900 900 244 0,6111002 0,611005. 2 38 0,77 1100 1500 235 0,81 1200 1700 230 0. ..
Ish rejimlarini hisoblash va tartibga solish santrifüj nasos
4-jadval- Nasosning xarakteristikalari NPV 2500-80 suvda ishlaganda Q h h N 300 80 0,22 300 500 80 0,35 320 700 78 0,48 350 900 78 0,52 380 78 0,52 380 7007, 11007, 11007. 30 1500 72 0,75 450 1700 68 0...
Tegirmonga kirish zonasida lenta qalinligi va kuchlanishni sozlash
Har bir stendlararo bo'shliqda lenta tarangligini o'lchash uchun sovuq prokat tegirmoniga 2500 bitta rolikli kuchlanish o'lchagich o'rnatilgan bo'lib, u VNIIAChermet tomonidan ishlab chiqilgan DM-5806 magnit anizotrop bosim sensori ishlatadi.
Qora va rangli metallurgiya uchun xom ashyoni qazib olish, tayyorlash va boyitish tizimi
Rangli metallurgiya korxonalari rangli metall rudalarini qayta ishlash natijasida olinadigan tovar mahsulotlaridan tashqari, metallurgiya ishlab chiqarishining koʻplab chiqindilari va oraliq mahsulotlarini ishlab chiqaradi. Bularga cüruf, chang, gazlar...
Sovuq prokat tegirmonlari
Sovuq prokat tsexining birinchi navbati 1963 yilda ishga tushirilgan, tegirmon uskunalari 12 ta buyumda joylashgan (2-rasm). 2-rasm...
Sovuq prokat tegirmonlari
Ko'rib chiqilgan tegirmonlardan eng mos keladigani Uzluksiz tegirmon 2030. Uzluksiz besh stendli sovuq prokat tegirmoni 2030 cheksiz rejimda qalinligi 0,35-2,0 mm bo'lgan lentalarni prokatlash uchun mo'ljallangan va 0,35-3...
Zamonaviy metallurgiya ishlab chiqarishining tarkibi va uning mahsulotlari. Frezeleme usullari va ishlatiladigan kesgichlar turlari
Qora metallar sanoatning turli sohalarida qo'llaniladi: og'ir mashinasozlik, stanoksozlik, kemasozlik, avtomobilsozlik, aviatsiya sanoati, elektronika, radiotexnika, sanoat va fuqarolik qurilishi...
nomidagi metallurgiya zavodi sexlari. Ilyich
Barcha metallurgiya korxonalari quyidagilarga bo'linadi: to'liq (yoki to'liq) ishlab chiqarish tsikliga ega bo'lganlar va to'liq bo'lmagan metallurgiya sikli bo'lgan zavodlar. MMK im. Ilyich - to'liq metallurgiya sikliga ega zavod...
Kirish
Ishlab chiqarilgan po'latning asosiy qismi prokat sexlaridan, oz qismi esa quyish va temirchilik sexlaridan o'tadi. Shuning uchun prokat ishlab chiqarishni rivojlantirishga katta e'tibor berilmoqda.
“Metallurgiya sexlarining texnologik liniyalari va majmualari” kursi uzluksiz metallurgiya liniyalari va agregatlari nazariyasi va texnologiyasi sohasida talabalarning kasbiy bilimlarini rivojlantiruvchi maxsus fandir.
Amalga oshirish natijasida kurs ishi Quyidagi bo'limlar to'ldirilishi kerak:
Rivojlantiring va tavsiflang texnologik jarayonlar umuman bo'limlar (bo'limlar) uchun va texnologiya uzluksizligi masalalarini ishlab chiqish bilan alohida operatsiyalar uchun;
Belgilangan ishlash va o'lchamga ko'ra tanlov qiling ko'ndalang kesim sovuq qatlamli prokat tegirmonidan, mavjud tuzilmalardan varaq mahsulotlari;
Prokat stendlarida o'tish joylari bo'ylab pasayishlarning taqsimlanishini hisoblang;
Prokat tegirmonining har bir stendida prokat kuchlarini va elektr uzatmalarning quvvatini hisoblashni bajarish;
Tegirmonning yillik mahsuldorligini aniqlash;
Siqilishning texnologik rejimlarini avtomatlashtirish.
Kurs ishi jarayonida TLKMC kursini o‘rganish natijasida olingan bilimlar mustahkamlanadi va kengaytiriladi, ishlab chiqarish uskunalarini tanlash, prokatning pasaytirish texnologik rejimlari va quvvat parametrlarini hisoblash, elektron hisoblash mashinalaridan hisoblashda foydalanish ko‘nikmalari paydo bo‘ladi.
Sovuq prokat tegirmonlari
Sovuq prokat yo'li bilan eng kichik qalinligi va kengligi 4600...5000 mm gacha bo'lgan lentalar, choyshablar va chiziqlar olinadi.
Keng polosali tegirmonlarning asosiy parametrlari ishchi stendning barrel uzunligi (oxirgi stendning uzluksiz tegirmonlarida).
Sovuq haddelenmiş po'lat plitalar ishlab chiqarish uchun teskari bir stendli va ketma-ket ko'p stendli tegirmonlar qo'llaniladi.
Vazifaga ko'ra, eng mos 3 ta lager:
Magnitogorsk temir-po'lat zavodining 2500 uzluksiz tegirmoni
Ustaxona 1968 yilda ishga tushirilgan. Tegirmon uskunalari yettita ko‘rfazda joylashgan (1-rasm).
Shakl 1. Magnitogorsk temir-po'lat zavodining 2500-sonli tegirmonining asosiy texnologik jihozlarining diagrammasi:
I - issiq haddelenmiş rulonli ombor oralig'i, II - NTA oralig'i, III - tegirmon oralig'i, IV - qo'ng'iroq o'choqlari oralig'i; 1 - issiq haddelenmiş lasan uzatish konveyeri, 2 - ko'prikli kranlar, 3 - uzluksiz tuzlash agregati, 4 - issiq prokat uchun kesishuvchi birlik, 5 - tegirmon ishchi liniyasi, 6 - terini qattiqlashtiruvchi tegirmon, 7 - terini qattiqlashtiruvchi tegirmon 1700 , 8 va 9 - uzunlamasına birliklar va o'zaro faoliyat kesish, 10 - qo'ng'iroqli pechlar.
Tegirmon kesma (0,6-2,5) x (1250-2350) mm h bo'lgan chiziqlar sovuq prokat uchun mo'ljallangan? 30 rulonli ichki diametri 800 mm, tashqi? 08Yu, 08kp, 08ps (GOST 9045-80) po'latlardan 1950 mm, kimyoviy tarkibi GOST 1050-74 va St0 bo'yicha barcha darajadagi deoksidlanish darajasining 08 - 25 po'latlari - St3 qaynoq, yarim tinch va sokin (GOST 380-) 71).
nomidagi Mariupol metallurgiya zavodining 1700 uzluksiz tegirmoni. Ilyich
Sovuq prokat tsexining birinchi navbati 1963 yilda ishga tushirilgan, tegirmon uskunalari 12 ta buyumda joylashgan (2-rasm).
Shakl 2. nomidagi Mariupol metallurgiya zavodining 1700-sonli sovuq prokat zavodining asosiy texnologik jihozlarining sxemasi. Ilyich:
I - issiq prokatli rulonlar ombori, II - tegirmon xonasi, III - mashina xonasi, IV - gaz qo'ng'irog'i o'chog'i, V - tayyor mahsulot ombori; 1, 3, 8, 10, 12, 13, 19, 20, 22, 24, 26, 28 - ko'prikli kranlar, 2 - kesishuvchi birlik, 4 - egilishli uzatish konveyerlari, c5 - choyshablar uchun qadoqlash birliklari, 6 - qaychi , 7 - uzluksiz tuzlash agregati (CTA), 9 - estrodiol kesish moslamasi, 11 - gilyotin qaychi, 14 - rulonlarni tegirmonga berish uchun konveyer, 15 - ochuvchi, 16 - tegirmonlarning ishchi liniyasi, 17 - o'rash, 18 - oziqlantiruvchi konveyer, 21 - bir stendli qo'ng'iroqli pechlar, 23 - to'plash stollari, 25 - tarozilar, 27 - temperlash agregatlari, 29 - teri o'tkazuvchi qafas, 30 - tirqish birligi, 31 - rulonli qadoqlash birliklari, 32 - qo'sh stack qo'ng'iroq tipidagi pechlar, 33 - balyalash pressi
Tegirmon oddiy sifatli (qaynoq, sokin, yarim jim) uglerodli po'latlardan rulonlarda (0,4-2,0) x (700-1500) mm kesimli chiziqlarni sovuq prokat qilish uchun mo'ljallangan: St1, St2, St3 , St4, St5; uglerodli yuqori sifatli strukturaviy: 08kp, 08ps, 10kp, 10ps, 10, 15kp, 15ps, 15, 20kp, 20ps, 20, 25, 30, 35, 40, 45; qarimaydigan 08Yu, 08Fkp; elektr po'lat.
Qaynayotgan va yumshoq po'latlar GOSTga muvofiq etkazib beriladi: 16523-70, 9045-70, 3560-73, 17715-72, 14918-69, 19851-74 va texnik xususiyatlar GOST 380-71 va 1050-74 ga muvofiq kimyoviy tarkibga ega. Elektr po'lati GOST 210142-75 bo'yicha etkazib beriladi. [2]
