내열합금으로 디스크를 핫 스탬핑합니다. 내식성, 내열성, 내열성 강철 및 합금의 스탬핑
(28) 발명 및 발견 업무에 대한 소련 국가 위원회의 우선 순위 (72) 발명품 생산 협회 레닌그라드 야금 공장의 저자 (54) 내열강 및 합금으로 스탬프 제품을 제조하는 방법 본 발명은 다음에 관한 것입니다. 금속 성형 분야에 사용되며 내열강 및 합금으로 만든 제품(예: 터빈 블레이드 및 디스크)을 스탬핑하는 데 사용할 수 있습니다. 가공물을 가열하는 것을 포함하여 내열강 및 합금으로 제품을 제조하는 방법이 알려져 있습니다. 변형 정도가 3~10%인 열간 변형, 예비 스탬핑, 가열 및 최종 스탬핑(특히 해머 사용) 온도11) 알려진 방법(해머 스탬핑 시)의 단점은 품질이 낮다는 것입니다. 제품의 금속에 일정 크기의 오스테나이트 결정립을 제공하는 것이 어렵기 때문에 제품의 목적은 해머 스탬핑 중에 이러한 단점을 제거하는 것, 즉 일정 크기의 오스테나이트 결정립을 보장하여 제품의 품질을 향상시키는 것입니다. 목표는 최종 스탬핑 중 해머 타격 간격이 0.5~10초이고 최종 스탬핑의 총 지속 시간이 8~35초이며 최종 스탬핑 중 공작물의 총 변형 정도가 0.5~10초를 초과한다는 사실에 의해 달성됩니다. 임계 변형 정도 범위는 2~15%입니다. 해머에 스탬핑된 제품에서 주어진 오스테나이트 입자 크기를 얻는 것은 1차 스탬핑의 온도-시간 매개변수(강 및 합금 등급에 따라 다름)를 보장해야 하는 필요성과 관련이 있습니다. 개별 타격에 대한 변형의 합으로 여러 해머 타격에 대한 전체 변형을 얻을 수 있는 가능성을 보장합니다. 해머 타격 사이의 간격에서 선택된 변형 온도에서 처리의 재결정 과정이 발생할 시간이 없어 이전 변형으로 인한 경화가 제거됩니다. 타격 사이의 시간 간격의 하한 및 상한은 다음과 같이 결정됩니다. 충격 사이의 시간 간격에서 변형된 공작물의 온도 증가 크기 3 선택한 합금 등급(강철)에 대한 처리의 재결정화 임계값 및 다양한 영역의 금속 변형 정도 범위에 상대적 한 번의 해머 타격으로 공작물을 제거합니다. 이 경우, 시간 간격(0.5초)의 최소값은 이전 변형 종료 온도(가공물의 금속)가 처리의 재결정 임계값을 최대값(180°C) 초과하는 경우를 의미합니다. - 200) 다. 이를 달성하려면 이전 충격 중 공작물의 상대적 변형이 매우 커야 합니다(4 - 5)%. 시간 간격(10초)의 최대값은 이전 충격에 대한 공작물의 상대 변형 값이 최소(1%) 이상인 경우를 나타냅니다. 처리 재결정 임계값에 대한 변형 이전 온도는 최소였습니다(20 - 30). 최종 스탬핑 사이클(8 - 35초)의 총 지속 시간의 제한은 세 가지 주요 이유에 기인합니다: 1) 스탬핑 온도는 공작물의 변형 저항이 크게 증가하는 것과 관련되어 있기 때문에 2) 변형 끝의 온도가 감소함에 따라 임계 변형 정도 범위가 확장되고 이와 관련하여 동일한 전체 변형 값에서 공작물의 개별 섹션이 임계 변형 정도 영역에 떨어질 확률 3) 금속 흐름이 억제된 공작물의 영역에서 허용할 수 없을 정도로 큰 입자를 얻을 확률이 증가합니다(여기서 rel. 상당한 변형은 공작물의 선택된 부분에서 평균(계산)보다 훨씬 낮습니다. 왜냐하면 이 영역에서는 가공의 재결정 공정의 준비 단계가 각 해머 타격에서 부분 압축에 의해 완전히 중단되지 않을 수 있기 때문입니다. 스탬핑 사이클 기간 동안, 이 영역에서 재결정화 및 처리 프로세스는 스탬핑이 끝날 때까지 시작할 수 있습니다. 이 경우 해당 구역의 전체 변형은 모든 해머 타격에 대한 부분 변형의 합과 같지 않습니다. 즉, 이 구역의 전체 변형이 초임계가 아닐 수 있으며 이는 허용할 수 없을 정도로 큰 입자가 나타날 수 있음을 의미합니다. 이 구역에서는 733828 4 10 15 20 25 ZO Z 5 40451Я55 스탬핑 사이클의 전체 기간에 대한 수치 제한이 다양한 온도 및 변형 정도에 대해 N 65 VMTI(EI - 893) 유형의 내열 합금에 대해 실험적으로 얻어졌습니다. 따라서 지정된 시간 간격을 도입함으로써 생성된 새로운 긍정적인 효과는 내열강 및 합금으로 만든 공작물을 몇 번의 타격으로 해머로 스탬핑할 때 주어진 오스테나이트 입자 크기의 생성을 보장하는 것과 관련이 있습니다. 모든 내열 합금 및 강철은 최적의 온도 범위에서 해머링됩니다. 스탬핑된 가공물의 금속 재결정은 변형 중에 발생할 시간이 없습니다. 변형 과정에서 가공물의 금속이 강화되므로 가공물의 저항이 커집니다. 상대 변형이 증가함에 따라 공작물 변형이 크게 증가합니다. 이와 관련하여, 주어진 오스테나이트 입자 크기로 최대 치수의 공작물을 스탬핑할 가능성을 보장하기 위해 공작물 제조 중 총 변형은 최종 스탬핑 중에 상대 변형 값이 되는 방식으로 예비 스탬핑과 최종 스탬핑 사이에 분배됩니다. 공작물의 전체 부피에 걸쳐(불균일한 분포를 고려하여) 다양한 등급의 내열 합금 및 강철에 대해 초임계 변형도(5 - 20)%의 최소 수준 값입니다. 임계 변형 정도 범위를 초과하는 (2 - 15)%) 최종 스탬핑 중에 공작물과 개별 해머 타격에서 얻은 상대 변형이 합산되어 임계값(5 - 20)%에 달합니다. 전체 스탬핑 사이클 해머 타격 사이의 시간 간격 동안 프로세스는 휴식, 다각형화 및 재결정 프로세스의 초기 단계가 발생할 수 있습니다. 그러나 충격 간격 동안 새로 형성된 재결정립이 차지하는 면적은 최대 허용 결정립 크기에 해당하는 면적을 초과해서는 안 됩니다. 동시에, 다양한 등급의 내열 합금 및 강철과 다양한 실제 변형 온도의 경우 충격 사이의 시간 간격은 (0.5 - 10)초를 초과해서는 안 되며 최종 스탬핑의 총 지속 시간은 (8 - 30)초를 초과해서는 안 됩니다. 초 최종 스탬핑 후 이로 인해 스탬핑과 교정 사이에 큰 시간 간격이 허용되지 않으며 후속 열처리 중에 큰 입자가 나타나는 것을 방지하기 위해 트리밍 프레스에서 플래시 트리밍과 교정을 결합하여 수행합니다. , 공작물 본체를 따라 추가적인 작은 (중요한) 변형 (플래시로의 금속 변위)이 실질적으로 제거됩니다. 오스테나이트 입자의 크기에 따른 견고한 공작물33828 6으로 인해 제품의 작동 내구성이 향상됩니다. 예, 블레이드, 약 2배 증가, 25 O. KorabelnikovTechred A, Shchepanskaya 교정자 G. Reshetnik 편집자 T. Kuznetsova 주문 1957/15 순환 986 구독 TsNIIPI 소련 국가 발명 및 개시 위원회 13035, Choskva, Zh, Raushskaya nab. , PPP "특허"의 4/5 지점, Uzhgorod, Proektnaya str., 4 5 7 웍은 에저 프레스에서 플래시를 기존(비결합) 트리밍하는 동안 허용할 수 없을 정도로 큰 뒤틀림이 발생하지 않습니다. , 최종 스탬핑 후, 일반적인 플래시 트리밍은 이후 없이 트리밍 프레스에서 수행됩니다. 다음 편집.예제. 길이 730mm, 중량 30kg의 EI - 893/HB 65V 9M 4 YUT 합금 터빈 블레이드의 블랭크에 대한 실험적 스탬핑이 수행되었습니다. 블랭크는 사전에 1150C의 온도로 가열되었습니다. 많은 낙하 부품이 있는 스탬핑 해머에 스탬핑됨: 온도 범위(1000 - 1140) C에서 여러 번의 타격으로 25톤 해머링, 언더 스탬핑 사용, 최종 스탬핑 중에 범위 내에서 공작물의 본체를 따라 상대 변형 보장 (8 - 20)%의 공작물에 있는 버를 트리밍 프레스로 잘라낸 다음, 공작물을 150℃의 온도로 가열한 후 마지막으로 동일한 해머로 타격 간격을 두고 5 - 6회 타격합니다( - 5) 초 및 스탬핑 주기의 총 지속 시간(15 - 20) 초. 스탬핑 제품에서 얻은 오스테나이트 결정립의 크기는 주로 0.8mm 범위, 개별 결정립은 최대 1mm, 허용 결정립 크기는 1mm였습니다. 내열강으로 스탬핑 제품을 제조하기 위해 제안된 방법의 사용 합금은 알려진 방법과 비교하여 본 발명의 특정 공식으로 대형 제품의 스탬핑 가능성을 제공합니다. 가공물을 열간 변형 온도로 가열하는 것을 포함하여 내열강 및 합금으로 스탬핑 제품을 제조하는 방법 , 예비 스탬핑, 여러 번의 해머 타격으로 최종 핫 스탬핑 가열 등, 주어진 오스테나이트 입자 크기를 보장하여 15개 제품의 품질을 향상시키기 위해 최종 스탬핑 중 해머 타격 간격이 (0.5 - 10)초입니다. , 최종 스탬핑의 총 지속 시간은 (8 - 35) 초이며 전체 정도입니다. 최종 스탬핑 중 공작물의 변형은 임계 변형 정도 범위를 (2 -15)% 초과합니다. 시험 중 고려된 정보 출처 1. Mayevsky I. L. 3O 내열 합금의 압력 처리, M., 1964, p. 30 - 32, 46,115 - 117.2, 저널 "단조 및 스탬핑 생산", 1977, U 5, p. 22 - 23(프로토타입),
애플리케이션
2512647, 01.08.1977
터보 건설 "레닌그라드 금속 공장" 생산 협회
네마이저 유리 아이지코비치, 쇼볼로프 피터 알렉산드로비치, MKRTYCHYAN ZORAB ANTONOVICH, 치빅신 야코프 에피모비치, 파블로프 아나톨리 페도로비치, 사비노프 아베니르 미하일로비치, 레빈 알렉산더 예브게네비치, 부르미스트로프 이반 드미트르 이에비치
IPC / 태그
링크 코드
내열강 및 합금으로 스탬프 제품을 제조하는 방법
유사한 특허
본 발명은 스탬핑의 품질과 생산성을 향상시키기 위한 것으로, 이를 위해 공작물의 양면 압착으로 성형한 후, 금속이 모인 곳에서 평탄화하고, 횡압착으로 최종 스탬핑을 하게 된다. 축 지지대가 있음 그림 1은 축 압착으로 얻은 돌출부가 있는 공작물을 보여줍니다. 그림에서. 2 벌지를 편평하게 한 후 공작물; 이런 젠장? 3 - 스탬핑 티 이 방법은 다음과 같이 수행됩니다. 스탬프의 축 압착으로 얻은 블랭크 1은 맨드릴 위에서 평평하게 펴지거나 벌지 2의 위치에서 압축 끝의 최소 직경과 동일한 높이까지 자유롭게 펴집니다. 힘 적용 평면 5에 타원형 4가 형성되는 섹션 3. 이렇게 얻은 공백을 스탬프에 넣습니다...
완전히 접촉할 때까지 위도 방향에서는 7P = ve이므로 연신율은 Ptiz 식 K = - ,에 의해 결정됩니다. 즉, 계산된 컷아웃이 있는 블랭크를 사용하면 드로잉 계수가 감소하므로 이점이 있습니다. 스탬핑 제품의 품질에 영향을 미칩니다. 스탬핑 중 공작물에 발생하는 위도 압축 응력의 영향으로 타원형 구멍의 장축이 감소합니다. 연신 계수 값을 기준으로 샤프트 축을 선택하면 타원형이 회전합니다. 스탬핑 바닥의 그립 이송을 보장하는 스탬핑 마지막 순간에 원으로 들어가고, 기술 여유에 해당하는 공작물의 주변 부분에 만들어진 타원형 구멍은 다음과 같은 문제로 이어지지 않습니다.
일반적으로 냉간성형강은 열간성형도 가능합니다. 토마스 강철은 개방형 강철보다 고온에서 더 나은 변형성을 갖기 때문에 더 널리 사용하는 것이 좋습니다. 뜨거운 상태에서 강철의 변형성이 훨씬 높기 때문에 다른 재료를 더 저렴한 비용으로 사용할 수 있습니다. 하중이 큰 부품에는 특수 등급이 사용됩니다.
a) 비합금강
비합금강에는 저탄소, 중탄소, 고탄소 함량의 세 가지 그룹이 있습니다. 대부분의 경우 Thomas 저탄소강은 핫 스탬핑에 가장 적합합니다. 때로는 과열에 둔감한 용접강이 사용되기도 합니다. 스탬핑 후 절단 가공을 거친 형상 부품은 프리컷 강철을 사용하여 합리적으로 제조할 수 있습니다. 사실, 이 경우 가공 온도와 관련하여 예방 조치를 취해야 합니다. 왜냐하면 이러한 강철은 특히 망간 함량이 낮은 경우에도 황 함량이 높기 때문에 적색으로 부서지기 쉽기 때문입니다. 이러한 위험은 700~1100°의 임계 온도 범위를 피함으로써 예방할 수 있습니다. 즉, 이러한 강철의 스탬핑 온도 범위는 황 함량이 낮은 유사한 강철보다 훨씬 좁아야 합니다. 자유 유동 강철을 끓이는 경우 편석의 영향을 받지 않는 충분히 두꺼운 표면층이 있는지 확인해야 합니다. 그렇지 않으면 재료가 큰 변형으로 인해 균열이 발생합니다. 높은 하중에서 작동하는 부품은 개방형 강철로 제작되는 경우가 많습니다. B 테이블. 그림 8은 Hot stamping에 사용되는 일부 저탄소 강의 등급에 대한 개요를 제공합니다. St 37과 St 38은 일반 소비에 가장 적합합니다.
탄소 함량이 0.2~0.6%인 가장 일반적인 등급의 중탄소강이 표에 나와 있습니다. 9. 기존 기계강은 토마스 및 노상로일 수 있으며, DIN 17200에 따라 표준화된 개선된 강철은 노상 노에서만 제련됩니다. 집중적으로 하중을 받는 부품의 경우 고품질 강철 등급 C 22 ~ C 60 대신 불순물 함량이 감소된 비합금 고급 강철 등급 CK 22 ~ CK 60이 사용됩니다(인 및 황 0.035 이하). %). 마찬가지로, 자유 유동 개방형 강철이 개선되었습니다.
평균 탄소 함량이 낮은 비합금강의 강도 특성에 대한 개요가 표에 나와 있습니다. 10. 데이터는 배송 상태, 즉 정규화 이후를 나타냅니다. 핫 스탬핑에 의한 볼트 생산을 위한 유사한 등급이 미국에서도 사용됩니다. 인 함량은 약 0.015%이고 황 함량은 약 025%입니다. 테이블에 그림 11은 일부 경우에 핫 스탬핑에 사용되는 비합금 고탄소강의 등급 선택을 보여줍니다. 고온에서는 잘 변형되지만, 탄소 함량이 증가하면 일반 단조 온도 범위에서 변형에 대한 저항성이 증가한다는 점을 기억해야 합니다.
저탄소강의 열간 변형 온도 범위는 1150~900°입니다. 허용되는 초기 온도 및 그에 따른 퍼니스 출구 온도는 1300°입니다. 탄소 함량이 증가함에 따라 처리 온도는 낮아집니다. 1% 탄소 함량에서 최대 초기 온도는 1100°이고, 유리한 간격은 이에 따라 1000-860°입니다. 경험적으로 가장 높은 단조 온도는 철-탄소 상태 다이어그램의 고상선 아래 100~150°에 위치한다고 볼 수 있습니다. 비합금강 단조의 온도 범위와 스탬핑 시작과 끝 사이의 허용 간격에 대한 데이터는 그림 1의 데이터에 따라 취해야 합니다. 9. 물론, 초기 온도가 점선 곡선을 벗어나지 않도록 음영 필드의 위쪽 영역을 사용하지 않는 것이 좋습니다.
b) 합금강
철강재의 개량을 위해서는 단면 전반에 걸쳐 균일한 물성을 얻기 위해 노력하며, 담금질과 그에 따른 템퍼링을 통해 충분한 인성을 갖춘 고강도를 달성합니다. 따라서 대형 부품에 사용되는 강의 조성은 주어진 크기에 대한 충분한 경화성을 결정해야 합니다.
핫 스탬핑용 비합금강의 기계적 성질
표 10
| 재료 | 항복강도 o(kg/mm* 단위) 이상 | 인장 강도(kGf/AM*) | 신장률 S1(% 이상) |
|
| 백 개인 | 세인트 00 | _ | (34-50) | (22) |
| ~이든 | 세인트 34 | 19 | 34-42 | 30 |
| | 세인트 37 | | 37-45 | 25 |
| | 세인트 38 | | 38-45 | 25 |
| | 세인트 42 | 23 | 42-50 | 25 |
| | 세인트 50 | 27 | 50-60 | 22 |
| | 세인트 60 | 30 | 60-70 | 17 |
| | 세인트 70 | 35 | 70-85 | 12 |
| 업그레이드 가능 | 22일부터 | 24 | 42-50 | 27 |
| ~이 되다 | 35부터 | 28 | 50-60 | 22 |
| | C45 | 34 | 60-72 | 18 |
| | 60부터 | 39 | 70-85 | 15 |
| 자동적 인 | 9S20) | | | |
| ~이 되다 | 10S20 | (22) | (gt;38) | (25) |
| | 15S20] | | | |
| | 22S20 | (24) | 아 42) | (25) |
| | 28S20 | (26) | (gt;46) | (22) |
| | 35S20 | (28) | (gt;50) | (20) |
| | 45S20 | (34) | (gt;60) | (15) |
| | 60S20 | (39) | (gt;70) | (12) |
표 11
핫 스탬핑용 비합금 고탄소강
| DIN 17006*에 따른 명칭 | DIN 17007 표준에 따른 재료의 Ns | 화학 성분(%) | 브리넬 경도 Hg** 더 이상 없음 |
||||
| 와 함께 가까운 | 시 | 망 | 피 더 이상은 없어 | 에스 더 이상은 없어 |
|||
| S75 C75W3 C85W2 C90W3 C100W2 * 이것은 키가 큰 상징입니다”(SEL). **최대 입석. | 0773 1750 1630 1760 1640 해당 값의 의미 | 0,75 0,75 0,85 0,90 1,00 T라고 말해요 단단한! | 0,25-0,50 0,25-0,50 0,30 0,25-0,50 0,30 또한 Brin에 따른 명칭 | 0,60-0,80 0.60-0.80 0,35 0,40-0,60 0,35 사랑에 따른 성취는 다음과 같습니다 | 0,045 0,035 0,030 0,035 0,030 "목록; 샤아에서 백으로 | 0,045 0,035 0,030 0,035 0,030 유 스틸 램 인 | 240 240 190 240 200 n과 블랙 메스 - 이건 너무 태워졌어 - |
강철의 품질을 향상시키기 위해 합금 원소를 다양하게 선택할 수 있습니다. 평균 강도 특성의 경우 망간 및 규소-망간강(표 12)과 크롬강(표 13)을 사용해야 하며, 고강도 부품의 경우 크롬-몰리브덴강(표 14)을 사용해야 하며 매우 높은 강도 요구 사항의 경우 크롬-니켈-몰리브덴강(표 15).
65
ND
| | | 라 gt;! RhS 하다 | | 화학 성분(%) | | | CPJ에 대해 |
|
| 재료 | DIN 17006*에 따른 값 | 나는 SC야 S-Sb S H C3 I h *7 너 tz 아이씨큐 | 씨 | 시 | 망 | P 더 이상은 안돼 | 아니 더 | 브리엘 씨의 경도 I 30 더 이상 |
| 세인트 45 대형용 망간강 | 14MP4 | 0915 | 0,10-0,18 | 0,30-0,50 | 0,90-1,2 | 0,050 | 0,050 | 217 |
| 각인된 부품 "... | 20MP5 | 5053 | 0,17-0,23 | 0,45-0,65 | 1,1-1,3 | 0,035 | 0,035 | 217 |
| 향상된 강철(이전 VM125). . 대형용 망간강 | 30MP5 | 5066 | 0,27-0,34 | 0,15-0,35 | 1,2-1,5 | 0,035 | 0,035 | 217 |
| 각인된 부품. . | ZZMP5 | 5051 | 0,30-0,35 | 0,10-0,20 | 1,1-1,3 | 0,035 | 0,035 | 217 |
| | 36MP5 | 5067 | 0,32-0,40 | 0,15-0,35 | 1,2-1,5 | 0,035 | 0,035 | 217 |
| 업그레이드 가능한 강철 | 40MP4 | 5038 | 0,36-0,44 | 0,25-0,50 | 0,80-1,1 | 0,035 | 0,035 | 217 |
| 내마모성 부품용 강철. . | 75MPZ | 0909 | 0,70-0,80 | 0,15-0,35 | 0,70-0,90 | 0,060 | 0,060 | 217 |
| 세인트 52 망간-실리콘강 | 17MnSi5 | 0924 | 0,14-0,20 | 0,30-0,60 | 7 3 영형 | 0,060 | 0,050 | 217 |
| | 38MnSi4 | 5120 | 0,34-0,42 | 0,70-0,90 | 0,00-1,2 | 0,035 | 0,035 | 217 |
| 향상된 강철(이전 VMS135). . 망간-실리콘강 | 37MnSi5 | 5122 | 0,33-0,41 | 1,1-1,4 | 1,1-1,4 | 0,035 | 0,035 | 217 |
| 대형 스탬프 부품.... | 46MnSi4 | 5121 | 0,42-0,50 | 0,70-0,90 | 0,90-1,2 | 0,035 | />0,035 | 217 |
| 같은 | 53MnSi4 | 5141 | 0,50-0,57 | 0,70-0,90 | 0,90-1,2 | 0,035 | 0,035 | 217 |
| | 42MnV7 | 5223 | 0,38-0,45 | 0,15-0,35 | 1,6-1,9 | 0,035 | 0,035 | 217 |
L §,tn 0^03h acheEya는 "강철 및 철금속 목록"(SEL)의 지정에 해당합니다. 브리넬 경도는 어닐링된 상태의 강을 나타냅니다. 표 13
| | 가리키다 | 2 gt;gt;?; SF-O CX 0.0 | | 화학 성분(%) | | 내가 * SS"g |
||
| 재료 | ~ 대한 연구 기준 | 그리고 나는""- ;rch- | | | | | | 나 |
| DIN 17006* | 9. 시 ~ | 와 함께 | 시 | 망 | Cr | V | 난 2살쯤 됐어 나 |
|
| 표면 경화강(이전 EC60) | 15시 | 7015 | 0,12-0,18 | 0,15-0,35 | 0,40-0,60 | 0,50-0,80 | _ | 187 |
| 표면 경화 강철(이전 | | | 0,14-0,19 | 0,15-0,35 | 1,0-1,3 | 0,80-1,1 | | 207 |
| EC80) | 16MpSg5 | 7131 | - |
|||||
| 초경강(이전 EC100) | 20MpSg5 | 7147 | 0,17-0,22 | 0,15-0,35 | 1,1-1,4 | 1,0-1,3 | - | 217 |
| 개량강 (구 VC135) 개량강 | 34Сг4 | 7033 | 0,30-0,37 | 0,15-0,35 | ¦0.50-0.80 | 0,90-1,2 | - | 217 |
| 크롬 강화 강철. | ZbSgb | 7059 | 0,32-0,40 | 0,15-0,35 | 0,30-0,60 | 1,4-1,7 | - | 217 |
| 크롬바나듐강.... 똑같습니다..# | 41 Cr4 31CrV3 | 7035 2208 | 0,38-0,44 0,28-0,35 | 0,15-0,35 0,25-0,40 | 0,60-0,80 0,40-0,60 | 0,90-1,2 0,50-0,70 | 0,07-0,12 | 217 |
| | 42CrV6 | 7561 | 0,38-0,46 | 0,15-0,35 | 0,50-0,80 | 1,4-1,7 | 0,07-0,12 | 217 |
| 개량강(이전 | 48CrV3 | 2231 | 0,45-0,52 | 0,25-0,40 | 0,50-0,70 | 0,60-0,80 | 0,07-0,12 | - |
| VCV150) 크롬바나듐강.... | 50CrV4 | 8159 | 0,47-0,55 | 0,15-0,25 | 0,70-1,0 | 0,90-1,2 | 0,07-0,12 | 235 |
| />58CrV4 | 8161 | 0,55-0,62 | 0,15-0,25 | 0,8-1,1 | 0,90-1,2 | 0,07-0,12 | |
|
| 크롬-망간 강화강 | 27MnCrV4 | 8162 | 0,24-0,30 | 0,15-0,35 | !,0-1,3 | 0,60-0,90 " | 0,07-0,12 | - |
| 크롬-망간강. | 36MnCr5 | 7130 | 0,32-0,40 | 0,30-0,50 | 1,0-1,3 | 0,40-0,60 | """" | - |
| 크롬-실리콘강(용 | | 4704 | 0,40-0,50 | 3,8-4,2 | 0,30-0,50 | 2,5-2,8 | - | - |
| (45SiCrl6) | | | | | | | |
|
| 베어링강 직경 gt; 17mm | YuOSgb | 5305 | 0,95-1,05 | 0,15-0,35 | 0,25-0,4 | 1,4-1,65 | - | 207 |
| 직경 10-17 mm의 베어링 강 | 105Cr4 | 3503 | 1,0-1,1 | 0,15-0,35 | 0,25-0,4 | 0,90-1,15 | - | 207 |
| 베어링 강철 직경 <10mm | 105Cr2 | 3501 | 1,0-1,1 | 0,15-0,35 | 0,25-0,4 | 0,40-0,60 | - | 207 |
| 녹슬지 않는 베어링용 베어링강.... | 40Cr52 | 4034 | 0,38-0,43 | 0,30-0,50 | 0,25-0,4 | 12,5-13,5 | - | - |
| . 이러한 명칭은 "강 및 철 금속 목록"의 명칭과도 일치합니다. ** 브리넬 경도는 어닐링된 상태의 강철을 나타냅니다. | | | |
|||||
이러한 명칭은 철강 및 철 목록(SEL)의 명칭과도 일치합니다. “브리틀 경도란 어닐링된 강재를 말합니다.
표 15
니켈, 크롬-니켈 및 크롬-니켈 몰리브덴강
| DIN 17006*에 따른 명칭 | .Vs DIN 17007 표준에 따른 재질 | 화학적으로!! %로 구성된 구성 | 브리넬 경도 Hb 30 더 이상은 없어 ** |
|||||
| 와 함께 | 시. | 망 | Cr | 모 | 니 |
|||
| 24니4 | 5613 | 0,20-0,28 | 0,15-0.35 | 0,60-0,80 | <0.15 | | 1,0-1,3 | - |
| 24 니 8 | 5633 | 0,20-0.28 | 0,15-0,35 | 0,60-0,80 | <0.15 | - | 1,9-2,2 | - |
| 34 니 5 | 5620 | 0,30-0,38 | 0,15-0,35 | 0,30-0,50 | <0.60 | - | 1,2- 1,5 | |
| 15 크롬 니켈 6 | 591U | 0,12-0,17 | 0,15-0,35 | 0,40-0.60 | 1,4-1,7 | - | 1,4-1,7 | 217 |
| ISCrNi 8 | 5920 | 0,15-0,20 | 0,15-0,35 | 0,40-0,60 | />1,8-2,1 | | 1,8-2,1 | 235 |
| 30 크롬 니켈 7 | 5904 | 0,27-0,32 | 0,15-0,25 | 0.20-0,40 | 1,5-1,9 | - | 0,60-0,90 | |
| 45 크롬 니켈 6 | 2710 | 0.40-0,50 | 0,15-0,35 | 0,60-0,80 | 1,2-1,5 | - | 1,1-1,4 | |
| 36 니켈 크롬 4 | 5706 | 0,32-0,40 | 0,15-0,35 | 0,50-0,80 | 0,40-0,70 | (0,10-0,15) | 0,70-1,0 | - |
| 46 니켈 크롬 4 | 5708 | 0,42-0,50 | 0,15-0,35 | 0,90-1,2 | 0,70-1,0 | (0,10-0,15) | 0,70- 1,0 | |
| 80Cr 니켈 모 8 | 6590 | 0,26-0,34 | 0,15-0,35 | 0,30-0,60 | 1,8-2,1 | 0,25- 0,35 | 1,8-2,1 | 248 |
| | 6582 | 0,30-0,38 | 0,15-0,35 | 0,40-0.70 | 1,4-1,7 | 0.15-0.2o | 1,4-1,7 | 2오 |
| 36 Cr N i Mo 4 | 6511 | 0,32-0,40 | 0,15-0,35 | 0,50-0,80 | 0,90-1,2 | 0,15-0,25 | 0,90-1,2 | IH |
| 28 Ni Cr Mo 4 | 6513 | 0,24-0,32 | 0,15-0,35 | 0.30-0,50 | 1,0-1,3 | 0,20- 0,30 | 1.0-1,3 | - |
| 28 니켈 크롬 모 44 | 6761 | 0,24-0,32 | 0,15-0,35 | 0,30-0,50 | 1,0-1,3 | 0,40- 0,50 | 1,0- 1,3 | |
| 98 니켈 크롬 모 74 | 6592 | 0,24-0,32 | 0,15-0,25 | 0,30-0,50 | 1,1-1,4 | 0,30-0,40 | 1,8-2,1 | |
| 36NiCrMo3 | 6506 | 0,32-0,40 | 0,15-0,35 | 0,50-0,80 | 0,40-0,70 | 0,10-0,15 | 0,70-1,0 | |
' 이러한 명칭도 해당됩니다.
브리넬 경도는 어닐링된 상태의 강을 나타냅니다.
새로운 DIN 17200 표준(이전의 1665, 1667 및 각각 1662 및 1663)에 따라 표준 강철 등급으로 제한해야 합니다.
고합금강을 사용할 수 없는 경우 최근 몇 년 동안 성능이 입증된 저합금강 또는 대체강을 사용하도록 전환할 수 있습니다. 따라서 크롬-니켈강을 크롬-몰리브덴강으로 대체하는 것은 잘 알려져 있으며, 몰리브덴은 부분적으로 바나듐으로, 크롬은 망간으로, 망간은 
규소. 최신 정보에 따르면, 작은 붕소 첨가제(0.002 - 0.008%) 덕분에 고강도 특성과 우수한 경화성을 달성할 수 있는 것으로 나타났습니다. 동시에 구조용 강철의 크롬, 니켈 및 몰리브덴 함량은 예를 들어 니켈이 3.5%에서 0.5%로 크게 감소합니다.
낮은 함량과 중간 함량의 합금 원소의 존재는 변형에 해로운 영향을 미치지 않습니다. 9. 용접부에서 비합금강의 고온에서의 열간 성형 온도, 올바른 준수
탄소 함량 비용 yy 1
(도식적인 온도 범위를 개략적으로 보여줍니다.
철-탄소 상태). 스탬핑은 없이 수행됩니다.
어려움. 합금강의 변형 온도는 탄소 함량에 따라 달라지며 합금 원소를 조금만 첨가해도 응고 영역에 큰 변화가 발생하지 않습니다.
그림에 표시된 값. 9는 합금강에 유효합니다. 그러나 이러한 강철은 더 좁은 온도 범위를 견딜 수 있습니다.
합금강을 가열할 때 합금을 증가시키면 열전도율이 감소하고 이러한 강은 가열 시간이 더 길어진다는 점을 고려하는 것이 특히 중요합니다. 또한, 이러한 강철은 코어 및 표면 온도의 큰 차이가 특징이며, 이는 큰 단면에 유해한 열 응력을 유발할 수 있습니다. 따라서 고합금강은 먼저 예열한 다음 단조 온도까지 가열해야 합니다. 이는 주로 내열강 및 스테인리스강에 적용됩니다(표 16 및 17). 여기서 단조 및 스탬핑의 온도 범위는 비합금강 및 저합금강의 온도 범위보다 훨씬 좁다는 점에 유의할 필요가 있습니다. 변형성도 낮습니다. 오스테나이트 강은 변형에 대한 저항력이 높기 때문에 복잡한 형상을 스탬핑할 때 추가 전이를 포함해야 합니다.
표 17
내열강 및 내스케일강의 기계적 특성
| DIN 17006에 따른 명칭 | 나 DIN 17007에 따른 재료 번호 | 항복 강도 Cg 및 KFjMMa 이상 | KTjMMi 단위의 인장 강도 | 연장 S5 나! %UCMCCHt" | 최대 C*의 온도에서 공기 중에 적용 |
|
| | Х10СгА17 | 4713 | 25 | 45-60 | 20 | 800 |
| | XIOCrAl 13 | 4724 | 30 | 50-65 | 15 | 950 |
| 페라이트 | XioCrAim | 4742 | 30 | 50-65 | 12 | 1050 |
| XI 오크라 12 4 | 4762 | 30 | 50-65 | 10 | 1200 |
|
| 강철 | X10CrSi6 | 4712 | 40 | 60-75 | 18 | 000 |
| | XI OCrSi 13 | 4722 | 35 | 55-70 | 15 | 950 |
| | X10CrSil8 | 4741 | 35 | 55-70 | 15 | 1050 |
| Dustenit- | /XI SCrNiSi 199 | 4828 | 30 | 60-75 | 40 | 1050 |
| IX20CrNiSi254 | 4821 | 40 | 60-75 | 25 | 1100 |
|
| 백년 | X12CrNiSiNb2014 | 4855 | 30 | 60-75 | 40 | 1100 |
| 리 | L\15CrNiSi2419 | 4841 | 30 | 60-75 | 40 | 1200 |
| * 공기 중에서 사용하기 위해 제시된 최대 온도는 대략적인 것이며 불리한 조건에서는 감소됩니다. |
||||||
내열강 및 스테인리스강은 페라이트계 또는 경화 불가능한 크롬강, 마르텐사이트계 또는 경화성 크롬강, 오스테나이트계 크롬-니켈강으로 분류할 수 있습니다. 뜨거운 상태에서의 변형성은 동일한 순서로 악화됩니다. 최근 미국에서 세륨과 같은 합금을 첨가하여 주로 내산성 크롬-니켈 및 오스테나이트강과 같은 고합금강의 변형성을 향상시킬 수 있는 가능성을 보여주는 연구가 수행되었습니다.
지식 기반에서 좋은 작업을 보내는 것은 간단합니다. 아래 양식을 사용하세요
연구와 업무에 지식 기반을 활용하는 학생, 대학원생, 젊은 과학자들은 여러분에게 매우 감사할 것입니다.
게시 날짜 http://www.allbest.ru/
게시 날짜 http://www.allbest.ru/
연방 주 예산 교육 기관
고등 전문 교육
"N.E. 의 이름을 딴 모스크바 주립 기술 대학교. 바우만"
(MSTU. 바우만)
열간 성형용 다이강
완료자: Chesunov N.S.
그룹: MT 8-62;
확인자: Smirnov A.E.
모스크바, 2016
1. 다이강
열간 성형 금형강은 혹독한 조건에서 작동하여 강렬한 충격 하중, 주기적인 가열 및 표면 냉각을 경험합니다. 열간 성형 금형강의 주요 특징은 냉간 성형 공구용 철강(0.3~0.6%)에 비해 탄소 함량이 낮다는 점입니다. 이는 인성과 내열성 측면에서 요구 사항이 증가함에 따라 결정됩니다.
이를 위해서는 복잡한 운영 및 기술적 속성이 필요합니다. 충분한 강도, 내마모성, 인성 및 담금질성(대형 다이의 경우) 외에도 이러한 강은 내열성, 스케일 저항성 및 내열성(급격한 변화 시 표면층의 부피 변화로 인한 표면 균열 형성에 대한 저항성)도 가져야 합니다. 온도). 내화성은 강철의 탄소 함량을 감소시켜 연성, 점도 및 열전도율을 증가시켜 표면층의 가열과 열 응력을 감소시킴으로써 보장됩니다.
1.1 특정 재료 그룹의 적용 범위, 해당 재료로 만든 일반적인 부품
|
철강 등급 |
적용분야 |
|
|
비철 합금, 탄소 및 저합금 구조강을 스탬핑하기 위한 낙하 부품의 질량이 3톤을 초과하는 증기 공기 및 공압 해머의 해머 다이; 복잡하고 깊은 조각으로 낮은 출력의 해머용 다이; 경질 비철 합금의 열간 변형 중 프레스 다이 및 기계 고속 스탬핑 다이; 수평 단조 기계 삽입용 매트릭스 블록. |
||
|
최대 3톤의 낙하 부품 질량을 갖춘 증기 공기 및 공압 해머로 구성된 해머 다이. 얕은 조각이 있고 저압에서 작동하며 비철 합금, 탄소강 및 저합금강을 스탬핑하는 데 사용됩니다. |
||
|
합금 구조 및 내식성 강철(내열성이 낮은 강철 5ХНМ, 5ХНВ 대신)의 변형을 위해 최대 3톤의 질량 낙하 부품을 갖춘 증기-공기 및 공압 해머 해머 다이; 탄소강 및 저합금강 부품을 스탬핑하기 위한 최대 4000톤의 크랭크 핫 스탬핑 프레스 다이; 최대 1000톤의 힘을 사용하는 수평 단조 기계에서 이러한 재료로 만들어진 부품을 뒤집기 위한 인서트 및 펀치; 알루미늄 합금 가공용 압착 공구. |
||
|
변형이 어려운 금속을 가공할 때 마무리 작업을 포함한 대형 해머 다이; 장기 선적 상태에서 작동하는 컨테이너 우표; 붕대 링: 대형 내부 부싱, 프레스 다이, 최대 1200-2000톤의 힘을 지닌 수평 프레스 바늘, 장시간 가열 하에서 작동. |
||
|
3톤 이상의 낙하 부품 질량을 가진 해머와 4000톤 이상의 힘을 가진 크랭크 프레스(더 적은 열 대신)에 구조용 강철 및 내열 합금으로 만든 단조품을 스탬핑하기 위한 대형 다이(가장 작은 측면 최대 600mm) - 저항강 5ХНМ, 4ХМФС); 수평 단조 기계, 열간 절단 칼의 구조용 강철 및 내열 합금을 뒤집기 위한 도구(인서트 클램핑 및 성형, 펀치 조판 및 성형); 소형 프레스 및 해머 인서트. |
||
|
소형 해머 다이, 특히 최소 측면이 최대 100-125 mm인 마무리 스탬핑; 대규모 생산 시 구조용 강철 및 비철 합금의 열간 변형을 위한 해머(직경 또는 측면 최대 200mm) 및 프레스 인서트(예비 및 최종 스트랜드, 사인, 이젝터, 내부 부싱, 프레스 다이, 피어싱 파이프용 바늘) ; 최대 70-80mm 측면의 알루미늄 및 마그네슘 합금 사출 성형 |
||
|
4Х5МФС 강철로 만든 것과 동일한 목적을 가진 해머 및 프레스 인서트 (직경 최대 200-250mm); 수평 단조 기계에서 합금 구조 및 내열 재료로 만들어진 공작물을 뒤집는 도구; 알루미늄, 마그네슘, 아연 합금용 사출 금형. |
||
|
작은 망치가 죽습니다. 해머 및 프레스 인서트(직경 최대 300-400mm); 고압(800-1500 MPa) 조건에서 작동하고 최대 650-660 C까지 가열되는 내식성 강철 및 내열 합금의 열간 변형을 위한 수평 단조 기계용 공구; 구리 합금 사출 금형 |
||
|
작동 중 강렬한 냉각을 받는 크랭크 프레스 및 수평 단조 기계의 열간 변형용 도구(일반적으로 소형 도구용) 구리 합금 사출 금형; 핫 커팅 나이프 |
||
|
합금 구조강 및 내열합금의 열간 변형을 위한 고강도 프레싱 공구(문자의 작은 인서트, 압출용 다이 및 펀치 등) |
||
|
고강도 프레싱 도구(펀치, 다이 등 피어싱 및 성형) 수평 단조 기계를 뒤집고 구조용 강철 및 내열 금속 및 합금의 뜨거운 체적 변형을 위한 응력 강철 및 내열 구조의 다이를 삽입하는 도구(3Х3М3Ф 및 4Х2В5МФ 대신) |
||
|
오스테나이트계, 내열성, 내식성 강철 및 합금, 티타늄 합금을 최대 650-675C의 온도에서 압축하기 위한 니들, 펀치, 집중적인 냉각 없이 수행 |
1.2 표준부품의 성능을 결정하는 구조적 강도, 신뢰성, 내구성의 기준
다이 스틸 열간 변형
구조적 강도는 강도, 신뢰성 및 내구성 기준의 조합을 포함하는 복잡한 특성입니다.
다음 요소는 구조적 강도에 영향을 미칩니다.
· 부품의 구조적 특징(모양 및 치수);
· 다양한 유형의 부품 파괴 메커니즘;
· 부품 표면층의 재료 상태;
· 부품의 표면층에서 발생하는 공정으로 인해 작동 중 고장이 발생합니다.
재료를 경제적으로 사용하여 부품을 만드는 데 필요한 조건은 구조적 강도에 영향을 미치는 추가 기준을 고려하는 것입니다. 이러한 기준은 신뢰성과 내구성입니다.
신뢰성은 지정된 기능을 수행하고 필요한 시간 동안 지정된 한계 내에서 성능을 유지하거나 취성 파괴에 대한 재료의 저항성을 유지하는 제품의 특성입니다.
내구성은 점진적인 파괴의 진행에 저항하여 주어진 시간 자원에 대한 부품의 성능을 보장하는 재료의 능력입니다.
내가 선택한 열간 변형 금형강 등급으로 제작된 작업에서 고려되는 부품은 극심한 충격 하중, 표면의 주기적인 가열 및 냉각을 경험하는 어려운 조건에서 작동합니다. 이러한 강철은 또한 내열성, 스케일 저항성, 내열성.
· 내열성 - 고온에서 강성과 기타 성능 특성을 유지하는 재료의 능력에 따라 내마모성과 열 피로에 대한 저항성이 결정됩니다.
· 스케일 저항 - 고온에서 공기 또는 가스 환경의 영향으로 표면의 화학적 파괴에 저항하는 재료의 능력
· 내화성 - (열 피로에 대한 저항성)은 반복되는 가열 및 냉각 중에 하중을 받는 표면 균열 형성에 대한 강철의 저항성에 의해 결정됩니다.
1.3 특정 재료 그룹의 구조, 화학적 조성 및 특성의 특징
작동 조건과 기본 특성 수준에 따라 강철은 중간 정도의 내열성과 높은 점도의 세 가지 주요 그룹으로 나뉩니다. 내열성 및 점도 증가; 높은 내열성;
· 적당한 내열성과 높은 점도의 강철(5ХНМ, 5ХНВ, 5ХНВС, 5ХГМ, 4ХМФС, 4ХМНФС, 3Х2МНФ, 5Х2МНФ)은 사전 이펙터이드(최대 0.8% C) 그룹에 속합니다. 강의 탄화물 형성 원소 함량은 최소(최대 7~9%)로 큰 단면에서도 탄화물 이질성이 발생하지 않습니다. 소량(최대 3%)에서는 내열성이 더 높은 탄화물 Me 6 C, MeC, M 23 C 6이 형성되어 2차 경화가 발생할 수 있습니다. 따라서 철강의 내열성은 낮습니다.
강철 5ХНМ, 5ХНВ, 5ХНВС, 5ХГМ은 탄화물 Me 6 C, MeC, M 23으로 인해 350-375C로 가열할 때 최대 1000MPa의 항복 강도를 유지하고 강철 4ХМНФС, 3Х2МНФ, 5Х2МНФ는 400-425C로 가열할 때 유지합니다. C 6
· 내열성과 인성이 향상된 강철(4Kh5MFS, 4Kh5MF1S, 4Kh5V2FS, 4Kh3VMF, 3Kh3M3F)은 1차 탄화물 함량이 낮기 때문에 과공석으로 분류됩니다. 어닐링된 상태에서 탄화물상(Me 6 C, VC, M 23 C 6)의 비율은 6~12%입니다. 강철의 내열성은 구조에서 Me 6 C, VC 탄화물의 양이 증가함에 따라, 즉 텅스텐, 몰리브덴 및 바나듐의 농도가 증가함에 따라 증가합니다.
· 고내열강(4Х2В5МФ, 5Х3В3МФС, 2Х6В8М2К8)은 과공석으로 분류됩니다. 강철 4Х2В5МФ 및 5Х3В3МФS는 탄화물 경화 강철 그룹과 2Х6В8М2К8 유형의 강철 - 탄화물 금속간 경화 강철 그룹을 형성합니다. 강철 4Х2В5МФ 및 5Х3В3МФS의 탄화물 상의 함량은 10 - 13%(Me 6 C, MC)이고, 강철 2Х6В8М2К8 - 단지 6 - 7%(Me 6 C)이며 추가로 금속간 화합물(Fe, CO)도 포함합니다. ) 7W 6.
1.4 합금 시스템(합금 원소의 목적)
크롬(Cr) - 내마모성을 높이고 강철의 강도와 경화성을 높입니다. 이는 대형 펀치와 다이에 특히 중요합니다. 2.5%를 초과하여 존재하면 특히 공구를 300°C 이상의 온도로 가열할 때 강철의 템퍼링에 대한 저항성을 증가시킵니다. 망간과 함께 경화 중 뒤틀림을 감소시킵니다.
니켈(Ni) - 크롬과 함께 강철의 경화성을 크게 높이고 인성을 부여합니다.
망간(Mn) - 강철의 경화성을 증가시킵니다. 크롬과 함께 사용하면 경화 중 뒤틀림이 줄어들지만 강철이 과열되는 경향이 높아집니다. 저렴한 합금 원소인 망간은 니켈을 대체합니다.
텅스텐(W) - 열간 변형을 위해 금형용 강철에 도입되며 강철의 경도, 내마모성 및 두 번째 유형의 템퍼 취성을 방지하는 데 필요한 내열성을 증가시킵니다. 이는 큰 단면에서 급속 냉각으로 제거할 수 없습니다. 텅스텐과 몰리브덴은 입자를 미세하게 하고 강철의 과열 경향을 줄입니다.
몰리브덴(Mo) - 인성을 높이고 경화성을 높이기 위해 고크롬강에 도입됩니다. (덜 증가하는 텅스텐과 달리).
열간 변형용 다이에서는 템퍼링 취성을 방지하지만 탈탄에 대한 강철의 민감도를 급격히 증가시킵니다.
바나듐(V) - 경화 강철의 취약성을 줄이고 경화 중에 강철이 과열되는 것을 방지합니다. 1% 이상 첨가하면 크롬과 함께 고온에 대한 저항력이 크게 향상됩니다.
실리콘(Si) - 강철의 경화성을 높이고 뜨임에 대한 저항성을 높이지만 가열되면 탈탄을 촉진합니다.
복합 합금화는 열간 변형 금형강에 효과적이며 탄화물 형성 원소와 함께 니켈 또는 망간도 1.0~1.5% 범위 내에서 강에 도입되어 충격 강도, 내열성, 담금질성 및 실리콘을 최대 1% 증가시킵니다. 스케일 저항과 강도를 증가시킵니다.
1.5 적용 가능한 열처리
해머 다이 제조를 위한 강철의 열처리는 책임 있는 작업입니다. 등온 어닐링 및 기계 가공 후, 가열 시간이 20~25시간이 될 수 있으므로 백필 및 코팅을 사용하여 산화 및 탈탄을 방지하고 820~880C로 경화하기 위해 가열됩니다. 열 응력을 줄이기 위해 작은 다이는 1시간 동안 냉각됩니다. 공기, 간헐 경화 방법을 사용하여 오일에서 750 - 780C로 냉각시킨 후 나머지. 완전히 식지 않은 스탬프는 템퍼링 오븐으로 옮겨집니다.
또한, 대형 다이의 블랭크의 경우, 플레이크 감도를 제거하고 강의 오스테나이트 입자를 760 - 790C에서 강의 5ХНМ, 5ХНВ, 5ХГМ, 강의 5ХНВС의 경우 790 - 820, 800 - 820에서 미세화하기 위해 어닐링이 수행됩니다. 강철 4ХМФС, 5Х2МНФ의 경우 С, 강철 3Х2МNF의 경우 820 - 840C. 어닐링 중 유지 시간은 두께 1mm당 1시간 + 1.5분입니다.
최적의 경화온도는 경도와 오스테나이트 입자의 일정한 관계에 따라 설정되며, 오스테나이트 입자의 크기는 강의 충격강도에 큰 영향을 미칩니다. 최소 측면이 200~250mm 이하인 해머 다이의 경우, 경화 후 마르텐사이트 조직을 얻을 때 오스테나이트 입자 수가 9~10 이하인 것이 바람직합니다. 다이 크기가 커지면 베이나이트-마르텐사이트 혼합 조직이 형성될 때 11번 이하의 오스테나이트 입자에서 최상의 특성 세트가 달성됩니다. 템퍼링 온도는 다이의 치수와 작동 조건에 따라 설정됩니다. 높이 300mm 이상의 금형을 경화할 때 상부 베이나이트가 생성되어 경도와 내열성이 저하됩니다. 동시에 강철 5ХНМ, 5ХНВ, 5ХНВС에서는 보존되지만 강철 4ХМФС, 3Х2МНФ, 5Х2МНФ에서는 감소합니다 (베이 나이트 취성). 그러므로 휴가를 갈 필요가 있다. 5KhNM, 5KhGM 강철의 경우 중간 템퍼링이 수행되고 5KhN, 4KhMFS, 5Kh2MNF 강철의 경우 높은 템퍼링이 수행됩니다.
5ХНМ (5ХНВ) 강철은 탄화물 상이 주로 M 3 C 유형의 쉽게 용해되는 입자로 표현되기 때문에 오스테나이트 결정립 성장에 대한 저항성이 낮은 것이 특징입니다. 더 높은 온도(980--1020°C)까지, 미세 입자는 4KhSMF 및 5Kh2MNF 강철은 시멘타이트, M 6 C 및 MC 유형의 탄화물과 함께 구조를 포함합니다. 경화 후 경도는 탄화물의 가장 강렬한 용해에 해당하는 특정 오스테나이트화 온도까지 증가합니다. 온도가 추가로 증가하면(강 5KhNM, ZKh2MNF의 경우 900 - 950°C 이상, 강 4KhSMF, 5Kh2MNF의 경우 1000 - 1050°C) 조직 내 잔류 오스테나이트 양의 증가로 인해 온도가 거의 변하지 않거나 감소합니다.
일반적으로 이 그룹의 강철로 제작된 다이는 필요한 강도, 내열성 및 인성을 얻기 위해 오스테나이트 입자가 No. 9 - 10 이하로 보존되는 온도까지 담금질을 위해 가열됩니다. 그러나 이러한 권장 사항은 다음과 같습니다. 경화 후 마르텐사이트 구조를 가진 소형 해머 다이(직경이 200~250mm 이하인 측면) 또는 충격 하중 없이 작동하는 얕은 작업 조각이 있는 대형 프레스 다이에 주로 유효합니다. 오스테나이트화 후 서냉 시 필연적으로 발생하여 강의 인성을 크게 감소시키는 경화 후 베이나이트-마르텐사이트 혼합 조직을 갖는 대형 해머 금형에 대해서는 이에 대한 해명이 필요하다. 이 경우(측면 직경이 200mm를 초과하는 다이) No. 10-11 이하의 오스테나이트 입자를 얻은 후에 강의 강도, 내열성 및 인성의 최상의 조합이 달성됩니다.
경화 후 강철의 구조는 화학적 조성과 오스테나이트화 후 냉각 조건에 의해 결정되며, 이는 다시 다이의 크기와 매체의 냉각 용량에 따라 달라집니다.
2. 데이터베이스의 개념도
· 일대다 관계를 통해 주요 필드로 상호 연결된 "화학 성분" 및 "기계적 특성"이라는 두 개의 테이블이 생성되었습니다.
· 적절한 양식을 작성하고 작성했습니다.
* 요청 완료:
1) 최대 500C의 온도와 최소 300MPa의 하중에서 장시간(최소 300시간) 작동하는 스탬프에 대한 재료 및 유지 관리 모드를 선택합니다.
2) 최대 300C의 온도에서 작동하는 대형 연삭 다이에 대한 재료 및 유지 관리 모드를 선택합니다. 요구 사항: 최소 0.55MJ/m 2 의 충격 강도 KCU
* 보고서 완료:
서지
1) 강철을 다이합니다. Poznyak L.A., Skrynchemko Yu.M., Tishaev S.I. 야금학, 1980.
2)구조재료 핸드북: B.N. 아르자마소프, T.V. Solovyova, S.A. Gerasimov et al.Ed. B.N. 아르자마소바(Arzamasova)와 T.V. Solovyova. MSTU의 출판사. N.E. 바우만, 2006.
3) 공구강 참고서: L.A. 포즈냐크, S.I. Tishaev, Yu.M. Skrynchenko 외 야금학, 1977.
4) 재료과학: Yu.S. 코즐로프. 1983년 고등학교.
5) 재료과학: B.N. 아르자마소프, V.I. 마카로바, G.G. 무킨, N.M. 리조프, V.I. Silaeva. MSTU의 출판사. N.E. 바우만, 2008.
애플리케이션
크롬의 효과
크롬은 금형 강의 여러 특성(경화성, 2차 경화 경향, 내열성 등)에 긍정적인 영향을 미칩니다. 고용체 내 농도가 증가함에 따라 오스테나이트의 안정성은 펄라이트 영역과 중간 영역 모두에서 크게 증가합니다. 크롬 함량이 5%에서 3%로 감소하면 탄화물 상의 조성이 변합니다. 3% 크롬을 함유한 강철에는 Me 3 C 탄화물이 Me 23 C 6 및 Me 6 C 탄화물과 함께 존재하여 400-500 o C 이상의 온도에서 내열성과 항복 강도를 약간 감소시킵니다.
텅스텐과 몰리브덴의 영향
텅스텐 농도를 높이면 내열성이 특정 한계까지 증가합니다. 이러한 한계는 4Kh4VMFS 유형 강철의 경우 1.0-2% W이고 5Kh3V3F2MS 유형 강철의 경우 ~ 3%입니다. 몰리브덴 함량은 일반적으로 1.5-3%입니다. 이 강철의 몰리브덴은 1:2 비율로 텅스텐을 대체합니다.
몰리브덴이 W를 2~3% 이상 대체하는 강은 탄화물 이질성이 적습니다. 몰리브덴은 3-4% W(및 동일한 바나듐)를 대체할 때 내열성을 거의 변화시키지 않으므로 가열 시 텅스텐-몰리브덴 강의 강도 특성은 텅스텐강과 동일합니다. 텅스텐과 몰리브덴 간의 특정 비율 선택은 공구의 작동 조건에 따라 결정되며 경제적으로 타당해야 합니다.
바나듐 영향
바나듐은 집단 재결정 과정에 효과적인 영향을 미치며 과열에 대한 금형강의 민감도를 크게 감소시킵니다. 상대적으로 낮은 합금강(예: 5ХНМ 등)에서는 그 효과가 약 0.10-0.30%의 함량에서 이미 눈에 띄게 나타납니다. M 7 C 3, M 6 C, M 23 C 6과 같은 탄화물을 함유한 다른 강철 그룹의 경우 집중적인 입자 성장이 시작되는 온도를 크게 이동시키려면 더 많은 양의 바나듐이 필요합니다.
바나듐은 크롬과 마찬가지로 수지상 편석 경향이 강하지만, 이와는 달리 바나듐은 고탄소강에서 1차 탄화물의 분산 및 분포에 유익한 효과가 있습니다.
실리콘 영향
실리콘은 페라이트를 형성하는 원소이며 이미 약 2% 함량의 Fe-Si 시스템 합금에서 r-철이 존재하는 영역을 "쐐기로 고정"합니다. 이는 탄소강(0.5-1% C)의 상태도에 유사한 효과를 가지나, 이 경우 b > g 변환의 완전한 완료는 실리콘 함량 3-5%에서 달성됩니다. 철 기반 합금에서 탄소와 화합물을 형성하지 않으면 실리콘은 다이강의 탄화물 유형과 조성에 사실상 영향을 미치지 않지만 어닐링된 상태에서는 조대화됩니다.
니켈과 망간의 영향
니켈과 망간을 합금강에 첨가하면 경화성이 향상됩니다. 이는 대형 공구 제조용 금형강 합금화의 타당성을 결정합니다. 과열에 대한 민감도를 약간 변경하여 결과적으로 최적의 담금질 온도, 니켈 및 망간이 임계 냉각 속도를 크게 줄입니다.
니켈은 동적 하중을 받는 재료에 매우 중요한 연성을 효과적으로 증가시킵니다.
Allbest.ru에 게시됨
유사한 문서
공구강 및 합금의 목적 및 작동 특징, 내마모성을 보장하기 위한 조치. 측정 장비용 강철 요구 사항. 다양한 상태에서의 변형에 대한 탄소강 및 금형강의 특성.
테스트, 2009년 8월 20일에 추가됨
절삭 공구용 강의 종류. 탄소, 합금, 고속, 금형 공구강. 측정 장비용 강, 냉간 및 열간 변형 금형용. 도구를 만드는 재료인 다이아몬드.
프레젠테이션, 2013년 10월 14일에 추가됨
매트릭스 작동 조건. 재료의 특성에 대한 기술적 요인의 영향 평가. 열간 성형 금형용 강철 요구 사항. 펀치 매트릭스 제조용 강철 및 합금 등급 목록입니다. 처리 모드.
코스 작업, 2013년 6월 11일에 추가됨
강철의 경화성 및 경화성. 구조용강의 특성. 합금 원소가 기술적 특성에 미치는 영향. HVG, U8, U13 합금의 열처리 및 그 이후의 구조. 부품의 열처리 유형 및 모드를 선택합니다.
코스 작업, 2014년 1월 12일에 추가됨
고속도강 등급의 비교 특성: 텅스텐-몰리브덴 R6M5 및 코발트 R9M4K8 - 이들 강의 특성의 차이와 각각의 최적 목적. 이러한 강철로 만든 제품의 가공 모드 개발 및 정당화.
실제 작업, 2008년 4월 4일에 추가됨
강철에 합금 원소를 도입하여 강철의 기계적 특성을 향상시킵니다. 화학성분에 따른 철강의 분류. 탄소강 및 합금강 용접의 특징. 균열의 원인. 사용되는 전극의 종류.
코스 작업, 2012년 4월 6일에 추가됨
철강의 분류. 특별한 화학적 성질을 지닌 강철. 철강 및 적용 분야 표시. 마르텐사이트 및 마르텐사이트-페라이트 강. 열가소성 매트릭스를 기반으로 한 고분자 재료와 그 특성. 재료의 예. 구조의 특징.
테스트, 2012년 7월 24일에 추가됨
공구강의 분류. 다이강의 구조 및 특성에 대한 합금 원소의 영향. 강철 4Х5МФ1С의 화학 성분. 재료의 구조와 경도에 대한 경화 온도의 영향. 오스테나이트 결정립 및 내마모성 평가.
논문, 2011년 2월 19일에 추가됨
강철이란 무엇입니까? 화학적 조성과 품질에 따른 구조용 철강의 분류. 강철 표시의 예. 철강 주조의 계획과 방법, 장점과 단점. 금속 성형의 기본 방법, 적용 특징.
테스트, 2010년 1월 5일에 추가됨
화학적 및 열적 처리의 결과로 탄소 구조강 및 공구강의 기계적, 물리적, 화학적 특성의 변화. 철강 등급, 목적 및 특성. 강철의 가열 및 냉각 중 구조 변형.
짧은 경로 http://bibt.ru
8. 마그네슘 합금, 스테인레스 및 내열강 부품 스탬핑 기능.
지지대가 움푹 들어간 다이의 다이어그램.
어닐링된 상태에서 마그네슘 합금 부품(최대 공작물 두께 2mm)을 절단하고 가열 없이 구멍을 펀칭합니다. 더 큰 두께의 공작물 절단, 벤딩, 플랜징 및 드로잉 작업은 공작물을 360°C의 온도로 가열할 때 수행됩니다.
부품을 잘라내고 구멍을 뚫으려면 매트릭스에 경사진 절단 모서리가 있는 복합 작업 스탬프를 사용하는 것이 좋습니다.
쌀. 28. 지지대가 가라앉은 다이 계획: 1 - 가라앉은 지원; 2 - 공백
23. 수축 계수 값
가열된 재료의 열 전달을 줄이려면 지지대를 설치하여 에어 갭을 제공해야 합니다(그림 28). 스탬프가 가열되지 않습니다.
공작물을 가열하여 스탬핑할 때 부품 L"(mm 단위)의 최종 치수는 수축을 고려하여 계산됩니다.
L"=Ld(1+β) (85)
여기서 L d는 부품 도면에 따른 크기(mm)입니다. β는 가열 중 선형 팽창을 고려한 계수입니다.
MA8-M 합금의 경우 가열 온도에 따른 β 값을 표에서 가져옵니다. 23.
스테인레스 및 내열강으로 만들어진 부품은 공작물을 가열하지 않고 스탬핑됩니다. 금속 구조를 복원하기 위해 스탬핑 후 부품을 열처리합니다.
